① 酒精生產中蒸餾塔底再沸器殼程水蒸氣進出溫度大概是多少
0.5MP左右，溫度大約150度。
② 蒸餾過程單塔操作和多塔操作有什麼不同
蒸餾流程的確定應根據成品質量的要求與發酵成熟醪的組成。在保證產品質量的前提下要盡可能地節省設備投資與生產費用，並要求管道布置簡單，工作操作方便。
(一)單塔式蒸餾
用一個塔從發酵成熟醪中分離獲得酒精成品，稱為單塔蒸餾。它適用於對成品質量與濃度要求不高的工廠。
(二)兩塔蒸餾
若利用單塔蒸餾製造濃度很高的酒精，則塔需要很多層塔板，於是塔身很高，相應的廠房建築也要很高。另外這樣的單塔蒸餾酒糟很稀，用作飼料諸多不便。為了降低塔身高度和提高成品濃度，把單塔分做兩個塔，分別安裝，這就是兩塔流程。
粗餾塔的作用是將乙醇從成熟醪中分離出來，並排除酒糟。精餾塔的作用是濃縮乙醇和排除大部分雜質。
兩塔流程又有氣相進塔和液相進塔兩種型式，氣相進塔系粗餾塔發生的酒汽直接進入精餾塔，這種方式生產費用較低，為澱粉質原料廠所採用。液相進塔則系粗餾塔發生的酒汽先冷凝戍液體，然後進入精餾塔，這種方式由於多一次排醛機會，成品質量較好，適用於糖蜜酒精廠。
1．氣相進塔的兩塔流程 如圖1—42所示。成熟醪用泵自醪池進入預熱器3，與精餾塔來的酒精蒸汽進行熱交換，成熟醪被加熱至40℃左右，由醪塔頂部進入醪塔1，而醪塔底部用直接蒸汽加熱，使塔底溫度為l05—108℃，塔頂溫度為92—95℃，塔頂約50％(容量)的酒精蒸汽直接進入精餾塔2，被蒸盡酒精的成熟醪稱酒糟，由塔底部排糟器自動排出。
精餾塔底同樣亦用直接蒸汽加熱，使塔底溫度為105—107℃，塔中部溫度為92℃左右，醪塔來的粗酒精經提濃精餾後，酒精蒸汽由塔頂進入醪液預熱器3，未冷凝下的酒汽再進入第一、第二冷凝器4、5，冷凝液全部迴流入塔，部分還未冷凝的氣體則進入第三冷凝器6，該冷凝液里含的雜質較多，不再迴流入塔，作為工業酒精出售。沒有冷凝的為CO2氣體和低沸點雜質，由排醛管排至大氣中。
成品酒精在塔頂迴流管以下，即第4—6塊塔板上液相取出，經成品冷卻器12，檢酒器13，其質量達到葯用要求後送入酒庫。蒸盡乙醇的廢水稱余餾水，經排出管排至塔外。
這種兩塔流程，醪塔一般用2l—24塊塔板，精餾塔用56—70塊塔板，當然塔板數目還與塔板結構、安裝質量有關。如醪塔用雙沸式塔塔板，則2l層就可以，若用數個泡帽的，塔板數還可減少些。精餾塔板採用浮閥式則40—42層就夠了。
精餾塔的進料層為第14—18層塔板(自下向上數)，精餾塔除有提取成品、排除脂醛雜質任務外，還排除雜醇油。從精餾塔提取雜醇油的方法有兩種，一種是液相提取，即在進料層之上2—4層塔板，溫度為85—92℃的區域中提取。另一種是氣相取油。它在進料層以下2—4層塔板上提取，氣相取油，酒精質量較高，為我國南方工廠所採用，在北方則習慣液相取油。
雜醇油的分離，自塔內取出的粗雜醇油經冷卻器7再加水稀釋(經乳化器8)，含酒精10%(容量)以下時，粗雜醇油便分層，油浮在上面，送至儲存罐10中，下層的淡酒流至醪池中。雜醇油由儲存罐10利用位差經過鹽析罐11，以提高濃度。
2．液相進塔的兩塔流程 氣相進塔的優點是節省加熱蒸汽、冷卻水。但成熟醪含雜質較多時成品質量難保證。由於兩塔直接相通，相互影響較大，要求操作技術也較高。由於糖蜜發酵醪含雜質較多，所以一般都不採用氣相進塔方式。
液相進塔的工藝過程是：成熟醪經預熱器之後進入組餾塔，在塔內被加熱，酒精蒸發，在冷凝器冷凝成液體後，或直接流入精溜塔或迴流到粗餾塔再由粗餾塔頂層塔板液相取料至精餾塔。
液相進塔時，進料塔板上汽液兩相平衡，濃度較氣相進料時高，因此液相進塔時的進料位置要比氣相進料時高2—3層，否則塔底容易跑酒。
今以南方某糖蜜酒精廠為例，介紹液相進塔，氣相取雜醉油的兩塔流程，如圖1-43所示。
成熟醪經預熱器後從粗餾塔頂進入，塔底通入直接蒸汽進行蒸餾，成熟醪從上而下逐步降低酒精含量，最後由塔底排出。塔底排出的廢液含酒不應超過0.04%(容量)，塔頂蒸出的酒汽經預熱器，冷凝器變成液相，由酒精塔第18層入塔進行蒸餾。從進料層以下即第16、14、12層氣相提取雜醇油。塔頂蒸出的酒氣經第1、2、3冷凝器冷凝後迴流入精餾塔頂，即72層處。在第4冷凝器排除醛酒，與粗餾塔第4冷凝器排除的醛酒匯集一起，送入主發酵罐中，在第7l、70、69層板上液相提取酒精產品，粗餾塔和精餾塔底溫控制在104℃左右，塔頂分別控制在95℃和79℃。
(三)三塔蒸餾
兩塔流程無論是汽相過塔還是液相過塔，只能得到醫葯酒精。要獲得精餾酒精採用上述僅有濃縮設備的工藝流程是很難達到目的。三塔流程就是針對這缺點而改進的。三塔流程包括三個塔，一是粗韶塔，二是排醛塔又稱分餾塔，它安裝在粗餾塔與精餾塔之間，它的作用是排除醛脂類頭級雜質。三是精餾塔，它除有濃縮酒精提高濃度作用外，還繼續排除雜質，使能獲得精餾酒精。
三塔流程由於粗餾塔蒸餾出的粗酒精進入排醛塔，以及排醛塔的脫醛酒進入精餾塔的形式不同又可分為三類：
直接式 粗酒精由粗餾塔進入排醛塔以及脫醛酒進入精餾塔都是氣體狀態。
半直接式 粗酒精由粗餾塔進入排醛塔是氣體，而脫醛酒進入精餾塔是液體狀態。
間接式 粗酒精進入排醛塔以及脫醛酒進入精餾塔都是液體。
1．三塔直接式流程 由於粗酒精是蒸汽狀態進入排醛塔，再以氣體狀態進入精餾塔，所以它的排除雜質效率是不高的。另外還有可能將粗餾塔蒸汽中微量的成熟醪帶至精餾塔，致使所得的成品有不好的氣味。雖然這種流程熱能最經濟，由於上述缺點沒有推廣。
2．半直接式 熱能消耗雖然比直接式大些，但可以得到質量比較優良的成品，因此在我國酒精工業上得到廣泛的應用。其流程如圖1—44所示。成熟醪用泵自醪池經過預熱器1預熱後，進入粗餾塔2，這時蒸出的酒氣並不直接進入精餾塔而是先進入排醛塔3，脂醛類頭級雜質在乙醇濃度較低時精餾系數更大些，因此進入塔3的粗酒精濃度最好在35—40％(容量)之間，若酒度過高，有的廠還需加水稀釋。
排醛塔通常用較多的塔板層數（28—34)和冷凝面積很大的冷凝器，並採用很大的迴流比來提高塔頂酒精濃度。在13層(自下向上數)左右進料，塔頂控制在79℃，脂醛酒含酒精為95.8—96％(容量)，脂醛酒的提取量為成品的1.2—3％。
排醛塔底進入精餾塔的脫醛酒，由於採用直接蒸汽加熱和脂醛酒中酒精含量較高的緣故，其濃度較粗餾塔導出的粗酒精濃度略低，一般在30—35％(容量)之間。
脫醛液進入精餾塔4後，殘留的脂醛類頭級雜質隨乙醇蒸汽而上升，經冷凝器7、8、9，一部分由排醛管排至大氣，另一部分經冷卻器及檢酒器後進入工業酒精中。糖蜜酒精廠由於酯醛餾出物數量較大(主要含乙醛多)，則將其返回發酵罐中再次發酵，以增加酒精得率。
精餾塔頂蒸出的酒汽在冷凝器7、8冷凝後全部迴流人塔，成品酒精從塔頂迴流管以下2、4、6層塔板上液相取出。
雜醇油的提取方法與兩塔流程時一樣。
3．間接式三塔流程 它的成品質量比半直接式的高，還可以生產高純度酒精。這是由於粗餾塔蒸出的酒汽經冷凝成為液體，在這過程中可多一次驅除頭級雜質的機會。顯然生產費用要大些。無論澱粉原料還是糖蜜原料用半直接法的三塔流程都可獲得精餾酒精，因此間接式的三塔流程目前應用不很廣。
(四)白酒廠酒精蒸餾流程的商榷
目前我國酒精品種單一，故多採用雙塔流程就能滿足要求。現在酒廠的酒精車間都有一部分酒精用來生產白酒。有的廠在用代用原料時為了提高酒基質量，把已獲得的酒精經化學處理後再重蒸一次，質量有所提高，但費用也增加了。為了降低成本和減少操作過程，根據甲醇的特性，酒精濃度愈高時，其精餾系數愈大，即乙醇愈容易分離，建議酒廠的酒精蒸餾採用這樣的三塔式流程：粗餾塔、精餾塔、甲醇塔。當生產醫葯酒精時就用前面兩個塔，當生產白酒酒基時則用三個塔。把從精餾塔上部酒精濃度為85％左右含脂多的酒精液引入甲醇塔，甲醇塔可用填料塔，用間接蒸汽加熱，甲醇的精餾系數大於1，從塔頂排除，成品則從塔底流出，取濃度為85％(容量)左右，它含甲醇少，含脂多。至於雜醇油仍在精餾塔中取出，這樣精餾塔的操作重點放在取油上。這樣的三塔式可以一次蒸餾得到比醫葯酒精質量高的酒基，流程如圖1-45所示。
(五)蒸餾操作的控制
酒精蒸餾的流程不多，同一流程時控制點、控制參數都近似。操作上都必須嚴格控制進料、供汽、冷卻水的供應，以及取成品和雜酵油的量，使它們相互成為一定的平衡關系。如果在操
作上任意調整一個方面或操作條件中有一個變化，就會破壞這種平衡，造成生產過程混亂，甚至導致生產事故。因此操作上要求達到「三穩」：塔底壓力穩，控制點溫度穩，出酒量穩，才能達到產、質量的穩定。為了解蒸餾操作的控制，茲將各種連續蒸餾操作的一般標准摘錄如下，供參考。
1.兩塔流程，生產醫葯酒精。
(1)醪塔 蒸餾釜溫度為105—103℃，保證酒糟內不含酒精；蒸餾釜壓力為0.196—0.245萬帕斯卡（表壓）；進入精溜塔的酒精蒸汽溫度為93—95℃(醪塔頂溫度)。
(2)精餾塔 塔釜溫度為102—104℃；塔釜壓力為0.137—0.157萬帕期卡(表壓)；塔中部(取雜醇油區)溫度為86—93℃，比控制塔頂溫度靈敏。進入分凝器前塔頂酒精蒸汽之溫度78—79℃。第二冷凝器流至第三冷凝器的酒溫為35—40℃，這是保證成品質量的重要措施之一。
2．三塔流程，生產精餾酒精。
(1)醪塔 同兩塔流程。
(2)排醛塔 塔底溫度為84—86℃，由脫醛酒的濃度決定；塔底壓力為0.098萬帕斯卡(表壓)；塔頂溫度為78.5—79℃；第二冷凝器酒溫為40℃；脫醛酒濃度為36—38％(容量)；酯醛酒濃度為95.5—96%(容量)；酯醛酒的提取量為1.2-3%(對成品)。
(3)精餾塔 同兩塔流程。
3.蒸餾工藝條件決定的依據 上述各控制點的參數和設備結構，操作情況，產量，發酵成熟醪性質等有密切關系。
進醪速度和蒸汽耗量是由生產能力決定的，但也受到發酵成熟醪濃度的影響。醪塔和精餾塔底部的溫度和壓力是由塔板結構，塔內液面高度及保證不跑酒等因素決定。醪塔頂部溫度是由塔頂的酒精濃度，進醪的溫度及進醪量決定的。
各冷凝器的溫度由熱負荷分攤，並保證排醛管不跑酒等因素決定。
4．蒸餾操作 為了保證蒸餾設備的正常運轉與順利操作，最主要的是保證進醪、供汽、冷卻水三者間的平衡和穩定。其次是：成品提取、酯醛酒、雜醇油的提取部位，這對成品酒精質量以及減少蒸餾過程中的損失有很大的關系。現將其中幾個操作關鍵加以敘述。
(1)發酵成熟醪添加方式 醪液連續均勻地添加是保證醪塔穩定操作的主要條件之一，國
①在蒸餾工段最高層安裝高位槽，成熟醪用泵送入其中，醪液從高位槽經預熱器自動均勻地流入塔內。要注意的是應保持高位槽一定液位，一般用液面自動調節器控制。這種供醪方式比較簡單，其缺點在於發酵成熟醪中不能含有過多的固形物，否則可能發生管道堵塞現象。另外由於成熟醪時濃時稀現象，亦難避免，故澱粉質原料廠多不採用。
②第二種方法是用泵直接將醪液經預熱器後壓入塔內。常用的有蒸汽往復泵，醪液流量大小可通過蒸汽量的改變來達到。也有用離心泵送醪，但應裝迴流管來控制流量。要注意醪液的吸入高度不能大於1米，否則可能發生不良現象。
(2)加熱方式 酒精工廠常用的加熱方式有兩種：
①直接蒸汽加熱，採用鼓泡器或開孔蛇管。
②間接蒸汽加熱，一般用蛇管。
直接蒸汽加熱的優點在於熱能利用完全，操作比較靈敏。但是如果成品在塔底取出，例如甲醇塔就只能用間接加熱。這樣熱能利用要差些，但是可以保證酒精濃度，蒸汽冷凝水可用於鍋爐，對酒精質量也有好處。因為用直接蒸汽加熱時，如果水源有不良氣味，則會影響酒精質量。
酒糟余熱的回收利用：
分析醪塔的熱量平衡可以看出，加熱蒸汽消耗在成熟醪加熱，使它的溫度與從塔里排出的酒糟溫度相同，另外還消耗在各層塔板上，從醪液中驅出酒精。因此熱量從醪塔分作兩個流向排出，即隨著加熱到103—105℃的酒糟排出與隨著進入精餾塔的酒精蒸汽排出。
為了節約蒸餾成熟醪所用的蒸汽，有的廠利用真空裝置來蒸發冷卻酒糟，並利用回收的二次蒸汽去醪塔作加熱用。為了造成蒸發罐內的真空，並壓縮二次蒸汽，通常用蒸汽噴射器。
，蒸發罐里的酒糟由於噴射器所形成的負壓而沸騰，蒸發罐的壓力維持在5.88—7.84千帕斯卡絕對大氣壓，相當於150-300毫米汞柱。被冷卻至87—90℃的酒糟用泵抽出，或提高蒸發罐的位置，利用位壓排出。酒糟在沸騰時形成的二次蒸汽由噴射器吸入，與操作蒸汽混 合，降低到13.72—15.68千帕斯卡絕對大氣壓而進入醪塔中加熱，若操作蒸汽壓力不低於29.4千帕斯卡(絕)，上述裝置是有效的，一般可節約加熱蒸汽量的18％。
③ 我有一種液體主要成分是乙醇，不過是從蒸餾塔裡面出來的，氣味很大很臭，請問一下要怎麼除臭
放入活性炭，脫色後過濾。
④ 酒精蒸餾塔加料口高度
增加料口的高度，那麼它的酒精蒸發掉的數量就少，所產生的白酒度數就會高一些。
⑤ 酒精蒸餾塔塔板有什麼作用在線等，急！！～～～～
塔板在蒸餾過程中主要提供氣液相良好接觸的條件,以利於傳熱傳質過程的進行。增加塔板相當於多次蒸餾，提高了單次蒸餾的效果。
⑥ 酒精蒸餾塔塔釜的液位一般控制在多少
此蒸餾方式已經過時，建議差壓蒸餾（加真空系統，粗塔真空）節能，排雜效果好；液位正常50%左右
⑦ 關於酒精廠中蒸發器、蒸餾塔、冷凝管的碳酸鈣垢的清洗問題，怎樣如何做到不適用化學劑
不用抄化學清洗只能人工清襲洗，人工清洗只能清除軟垢和少量的硬垢,清除不徹底,勞動強度大,無法達到令人滿意的效果。而且對銅管的機械損傷較嚴重，而且沒有除盡的老垢又作為晶核，加快了結垢速度。在蒸發器、蒸餾塔、冷凝管的碳酸鈣垢的清洗方法中的膠球、機動工具及高壓水射流清洗等的除垢率只能達到50-80%，由於銅管內仍然結有殘余污垢物，殘余污垢可形成閉塞的局部濃縮區，銅管繼續遭受腐蝕。銅管結垢後，內表面不光滑，在運行中促使結垢速度加快。
蒸發器、蒸餾塔、冷凝管結垢化學清洗，隨著清洗技術的不斷發展，得到了廣泛的應用。近十幾年來，隨著高效緩蝕劑的研製成功和廣泛應用，以及化學清洗監控手段的進一步完善，化學清洗在我國各行各業已經得到愈來愈廣泛的應用，用於蒸發器、蒸餾塔、冷凝管清洗時，具有清洗時間短、除污垢率高、勞動強度低、工藝簡單等優點，而且可有效防止銅管的殘余污垢腐蝕。
⑧ 酒精蒸餾塔有無清洗辦法
酒精生產中醪垢形成、預防及清洗
【吉林燃料乙醇有限公司/姜樹寬徐寶國】
蒸餾塔(醪塔)結垢堵塞問題，尤其是醪
塔堵塔問題，是蒸餾系統不能長周期運行的
主要制約因素。一般的解決辦法是定期或不
定期進行物理法或化學法
處理，雖然能收到
一定效果，但短時間又會產生同樣的問題。
本文試圖對醪垢的成因、預防和清除進行探
討，希望對業界解決這一問題能有所幫助。
1醪垢的定義
醪垢是沉積在設備、管道內表面上由不
溶性鹽、泥砂、纖維、澱粉、蛋白質、糊精、糖、
酵母菌體及其它糖酵解代謝副產物等所組
成的多成分物質。一般附著在成熟醪預熱
器、塔底再沸器的管壁及蒸餾塔塔盤和塔件
上，常常造成進料溫度降低，塔底各板間溫
差加大，塔頂真空度升高，嚴重時會造成塔
底跑酒，最終導致生產不能正常進行。
2醪垢的形成
2.1發酵成熟醪成分
發酵成熟醪是一個復雜的多組分非均
相混合液。它由水（75%%-90%%，w/w）、干物
質（4%%-10%%，w/w）、酒精及其它揮發性物
質（6%%-15%%，w/w）構成。
2.2醪垢成分
醪垢的化學成分受各種條件影響很大。
分析結果表明，不同的原料產地、不同的前
處理方法、不同的酒精生產工藝，醪垢的成
分都不同。即便是同一工廠不同生產時期、
不同部位醪垢成分也有一定差別。
醪垢的化學成分為碳酸鈣、碳酸鎂、磷
酸鈣、硫酸鈣、有機酸鈣、糖、糊精、蛋白質
等，是由多種無機物、有機物構成的，並以無
機物為主。
2.3醪垢的成因
2.3.1 微溶或可溶物質在蒸餾過程中達
到過飽和狀態而析出
發酵成熟醪在蒸餾過程中沿塔板逐層
而下。相對揮發性大的物質在醪塔內沿塔板
逐層上升，從頂部排出；干物質和水，還有高
級醇、酸、酯類等相對揮發性小的物質沿塔
板逐層向下，微溶或可溶物質濃度不斷增
加，當其濃度超過其溶解度達到過飽和狀態
後，便會在塔底再沸器的管壁及蒸餾塔塔盤
和塔件表面析出。在蒸餾過程中首先析出的
是溶解度較小的碳酸鈣、碳酸鎂、磷酸鈣等，
而溶解度稍大一些的也逐漸被濃縮沉積，如
硫酸鈣、有機酸鈣等。
發酵成熟醪中的不溶性懸浮物質，如酵
母菌體、纖維、澱粉及析出的無機鹽形成晶
核，加速了處於飽和狀態下的無機鹽、有機
鹽、糖、糊精、可溶性蛋白質等的析出。眾所
周知，國內大部分酒精廠採用了離心清液回
配技術。離心清液的回配進一步提高了發酵
成熟醪中干物質含量，加劇了微溶或可溶物
質在醪液輸送、換熱、蒸餾過程中的析出和
結垢概率。
2.3.2 可溶性鈣鹽轉化成碳酸鈣垢
在蒸餾過程中，可溶性有機酸鈣鹽與醪
液中的可溶性碳酸鹽反應生成碳酸鈣垢：
CaA
2
+Na
2
CO
3
=CaCO
3
↓+2NaA
CaA
2
+K
2
CO
3
=CaCO
3
↓+2KA
2.3.3 可溶性鈣鹽受熱分解生成難溶碳
酸鈣垢
在蒸餾過程中，可溶性鈣鹽受熱分解生
成溶解度小的鹽垢：
Ca（H CO
3
）
2
=CaCO
3
↓+H
2
O+CO
2
↑
Mg（H CO
3
）
2
= Mg CO
3
↓+H
2
O+CO
2
↑
2.3.4 前處理制漿工藝對醪垢的生成也
有影響
在酒精生產中，前處理制漿工藝可分為
干法、半干法、濕法及改良濕法等，其對醪液
輸送、換熱、蒸餾等過程中的結垢及積料影
響程度從小到大，依次為濕法、干法、半干
法、改良濕法。無論哪種制漿工藝，造成堵塔
或換熱器效率下降的主要原因均為醪垢的
積累，物料粒度則是次要原因。
3醪垢的預防
3.1化學防垢法
投加阻垢劑。採取加入阻垢分散劑來抑
制醪垢析出，這是一種經濟上節約，操作上
簡便，效果上顯著的方法。實踐證明，阻垢分
散劑的投入量為mg/L級，即可起到很好的
阻垢作用。由於酒精行業的特殊性，建議使
用單寧、木質素等天然有機分散劑。
3.2物理防垢法
物理防垢法又稱電磁防垢法，即在醪管
線相應位置加電磁防垢器，當醪液通過電磁
防垢器磁場時，鈣、鎂等成垢因子受強磁場
感應而失去結晶能力，只能生成一種結構疏
松易碎而不易牢固附著的沉渣，達到防垢的
目的。
3.3控制離心清液回配比，確定回配率
前文已提到，離心清液的回配進一步提
高了發酵成熟醪中干物質含量，加劇了微溶
或可溶物質在設備表面的析出，因此，只要
適當控制回配比，增加新鮮工藝水量就可以
把成垢因子穩定在一定范圍而不析出。也可
給出最高上限，依據離心清液回配數學模
型，確定最佳回配率。
3.4改善工藝、規范操作
醪垢形成除與機理有關外，還與溫度、
流速、漿料粒度、設備結構等因素有關。因
此，新工廠要從工藝設計、設備選型、材料選
擇、施工安裝質量抓起。已建成的工廠要從
改進工藝、規范操作，加強管理抓起。
實踐證明：當醪液在設備或管道內處於
湍流狀態下，醪垢形成概率大為減少；在生
產運行中，合理控制生產負荷，穩定操作，避
免蒸餾塔溫度、壓力波動過大，會有效降低
系統醪垢形成速率；深入研究系統運行規
律，正確確定設備清洗、檢修周期，定期對系
統進行有計劃地清洗，是防止醪垢形成和積
累的一個有效途徑。
4醪垢的清洗
4.1化學清洗法
4.1.1 鹼煮法
利用純鹼或燒鹼與碳酸鈣、硫酸鈣等發
生化學反應而除掉醪垢的方法。鹼煮通常使
用純鹼或燒鹼，有時再加入少量磷酸鈉和食
鹽作輔助除垢劑，以提高煮洗除垢的協同效
應。主要化學反應如下：
CaCO3 +2NaOH= Ca（OH）2 + Na 2 CO 3
CaSO 4 +2NaOH= Ca（OH） 2 + Na 2 SO 4
4.1.2 酸洗法
利用鹽酸或硫酸與碳酸鈣、磷酸鈣等發
生化學反應而溶解醪垢的方法。主要化學反
應如下：
CaCO 3 +2HCl= Ca Cl 2 + +CO 2 ↑+H 2 O
Ca 3 （PO 4 ） 2 + 6HCl =3Ca Cl 2 +2H 3 PO 4
4.2CIP清洗法
4.2.1 CIP清洗是Clean In Place（就地
清洗）的簡稱，是指不拆解或移動生產設備，
採用適當的化學清洗配方，在一定溫度、壓
力下進行清洗、殺菌和除垢。
4.2.2 CIP清洗技術具有減輕工人勞動
強度，防止操作失誤，清洗效率高，安全可靠
等優點。通常分為預洗、鹼洗、水洗、漂洗等
幾個階段，是酒精工廠清潔生產的必備手段
之一。
4.3高壓水射流清洗法
高壓水清洗就是利用高壓泵打出高壓
水經噴嘴轉化成高流速的射流，沿著正向或
切向沖擊醪垢，高壓水在醪垢上產生強大的
沖擊力將其擊碎，從而露出被清洗的設備表
面。高壓水清洗需專業設備，已廣為酒精廠
採用。
5小結
5.1 通過對酒精生產中醪垢形成原因分
析，找出了結垢因子、結垢機理、結垢條件，
為預防與清洗提供了理論依據，對醪垢預防
和處理具有普遍指導意義。
5.2 醪垢的預防和清除，有些是從理論
上給出的方法，如化學防垢法，雖然在其它
行業已成功應用，但在醪垢處理上尚需實
踐；有些是從實踐角度給出的方法，為成熟
經驗，如物理防垢法、CIP清洗法等可直接
使用。
5.3 實踐證明，利用離心清液回配數學
模型，可隨時監測結垢因子濃度，確定最佳
回配比，使結垢因子濃度控制在允許范圍
內。
⑨ 某連續操作的精餾塔每小時蒸餾5000kg含乙醇10%的水溶液，塔底迴流內含乙
1:部分汽化及部分冷凝均可使混合物得到一定程度的分離，它們均是籍混合物中各組分揮發性內的差異而達到分離的目的容，這就是蒸餾及精餾分離的依據。
2:精餾之所以區別於蒸餾就在於精餾有「迴流」，而蒸餾沒有「迴流」。迴流包括塔頂的液相迴流與塔釜部分汽化造成的氣相迴流。迴流是構成汽、液兩相接觸傳質使精餾過程得以連續進行的必要條件。若塔頂沒有液相迴流，或是塔底沒有再沸器產生蒸汽迴流，則塔板上的氣液傳質就缺少了相互作用的一方，也就失去了塔板的分離作用。因此，迴流液的逐板下降和蒸汽的逐板上升是實現精餾的必要條件。
⑩ 酒精蒸餾塔一般是怎麼安裝的啊
龍康酒精蒸餾塔是稀有金屬鈦等材料及其合金材料製造的化工設備具有強度高、韌性大、耐高溫、耐腐蝕、比重輕等特性；因此被廣泛應用與化工、石油化工、冶金、輕工、紡織、制鹼、制葯、農葯、電鍍、電子等領域。
一、塔高
板式塔的塔高由主體高度、頂部空間高度、底部空間高度以及裙座高度等部分組成。
1、主體高度
板式塔主體高度為從塔頂第一層塔盤至塔底最後一層塔盤之間的垂直距離。蒸餾操作常用理論塔板數的多少來表述塔的高低。確定塔板效率，從理論塔板數求得實際塔板數，再乘以塔板間距，即可求得板式塔的主體高度。
2、頂部空間高度
板式塔頂部空間高度是指塔頂第一層塔盤至塔頂封頭切線的距離。為了減少塔頂出口氣體中夾帶的液體量，頂部空間一般取 1.2—1.5m。有時為了提高產品質量，必須更多地除去氣體中夾帶的霧沫，則可在塔頂設置除沫器。如用金屬除沫器，則網底到塔盤的距離一般不小於塔板間距。
3、底部空間高度
板式塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤到塔底下封頭切線處的距離。當進料系統有 15min 的緩沖餘量時，釜液的停留時間可取3~5min，否則須取15min。但對釜液流量大的塔，停留時間一般也取3~5min；對於易結焦的物料，在塔底的停留時間應縮短，一般取1~1.5min。據此，根據釜液流量、塔徑即可求出底部空間高度。塔釜底部空間提供氣液分離和緩沖的空間。
4、裙座高度
塔體常由裙座支承，有時也放在框架上用支耳支承。裙座高度是指從塔底封頭切線到基礎環之間的高度，由工藝條件確定。
(1)泵需要的凈正吸入壓頭按塔釜的低液面進行計算。立式熱虹吸式再沸器真空操作，需要塔裙座的高度較高。
(2)再沸器安裝高度、長度等。
二、 立式熱虹吸再沸器入塔口
1、管口方位
(1)再沸器入塔口最好與最下一層塔盤的降液板平行安裝。若因塔的布置及配管等原因不能平行安裝時，必須考慮安裝擋板。
(2)再沸器入塔口要注意人塔物流不得妨礙底部受液盤內的液體流出。
(3)如果是過熱蒸汽入塔，為防止降液管內的液體受熱而部分汽化，過熱蒸汽入口管不宜放在降液管的旁邊。
2、管口高度
管口高度應考慮：
(1)熱虹吸再沸器入塔口連接在塔底部最下一層塔板下一定的距離。這個距離應能提供熱虹吸再沸器氣液相混合物(一般其氣相質量分率佔百分之五到百分之而是)氣液相分離、氣相在最下一層塔板再分布的氣相空間即可。根據經驗，通常熱虹吸再沸器入塔口距離上部塔盤的距離是一個多板間距，500mm左右，一般不超過800mm。
(2)高於塔釜液位上限。熱虹吸再沸器的推動力是密度差，通常熱虹吸再沸器入口與熱虹吸再沸器人塔口的密度差並不很大，推動力較小，如果返回口在液相區，就會加大阻力，使再沸器的流動性變差，影響到換熱效果。另外，也造成液位不穩定，並且再沸器出口氣液混合物沖破液層，有時會產生很大力量，損壞塔板和內件。
(3)立式熱虹吸再沸器的布置及配管要求。立式熱虹吸再沸器安裝時其列管束上端管板位置與塔釜正常液面相平，立式熱虹吸再沸器至塔釜的連接管道應盡量短，不允許有袋形，一般不設閥門。
三、液位計口
(1)液位計上方接管擋板
為了監視、調整釜內液量，塔釜上一定要設置一對液位計介面。其中上方接管口直接接在塔壁時，由於再沸器返回物料及沿塔壁下降液體等流入液面計的影響，會造成讀數不準。須在上方接管處設置擋板，以使液面顯示准確、穩定。
(2)操作液位
塔操作時塔釜液位通常有正常液位、最低液位和最高液位。在有聯鎖控制時，還設有高高液位和低低液位。液位需要根據底部空間高度確定原則來確定。正常液位一般在最高液位的百分之五十到百分之六十。
(3)液位計長度
塔釜液位計長度應涵蓋操作過程中各種工況的液位范圍 (正常液位、最低液位和最高液位)，以對液位進行監視、調整。
四、塔釜系統整合設計
塔釜管口有時由塔內件廠家進行設計，設計單位審查圖紙時，需要結合塔及再沸器的布置進行審核，關注各管口的高度設置是否合理；底部空間高度是否合理。