㈠ 大家好，我想問一下減壓蒸餾時真空度怎樣保持穩定。
要想讓真空度穩復定，制首先應知道什麼影響真空度。
1、蒸汽噴射器使用的蒸汽壓力不足，溫度下降或蒸汽帶水。
2、空冷風機電器系統跳閘或外界氣溫升高，使蒸汽噴射器入口壓力升高。
3、減壓塔塔頂溫度的變化。
4、減壓爐出口溫度的波動。
5、減壓塔底液位升高，會使真空度升高。
6、減壓塔進料中輕組分的多少。
7、蒸汽噴射器本身故障。
8、減壓塔汽液分離罐油裝滿。
9、減壓塔汽液分離罐水封被破壞。
10、抽真空系統有漏點漏入空氣。
11、真空表失靈。
應具體問題具體分析，對症下葯！
㈡ 請教大家：在減壓精餾時隨著溫度逐漸升至塔頂真空度卻隨著逐漸降低怎麼回事
空塔時能達到那樣的真空應該不是有泄漏的問題。應該是進料過快，不過你說是 間歇進料，那會不會是進料過多。
另外問下，是新塔一開始生產就出現這種情況，還是以前很正常，而突然出現異常？
㈢ 減壓蒸餾如何把壓力控制在一定的真空度
抽真空啊！有射水抽氣器、射汽抽氣器、水環真空泵等方式。
㈣ 蒸餾中真空度和溫度的關系
我不是學化工，不能解釋的清楚，真空度和你蒸餾罐內的物質有關，水汽有關，溫度會改變水蒸氣的飽和蒸汽壓，壓力也會改變飽和蒸汽壓。
㈤ 真空濃縮與真空蒸餾，是一個概念嗎如果不同都有哪些不同，如溫度變化，真空度。等等
不是一個概念，真空蒸餾是指在真空狀態下將物質蒸餾出來。而真空濃縮是在專真空狀屬態下，加熱濃縮物質。舉例來說，溶有硝酸鹽的有機溶液，由於硝酸鹽一般容易發生爆炸，所以在濃縮時採用真空蒸餾有機溶劑的辦法進行濃縮。將有機溶劑真空蒸餾出來。這樣有利於降低有機溶劑的沸點，避免事故發生。
㈥ 如何提高減壓蒸餾過程中的真空度
油氣綜合利用工程原油減壓蒸餾蒸汽抽真空工藝設計肖立剛中國石油天然氣華東勘察設計研究院摘要論述了蒸汽抽真空系主題詞蒸汽抽真空冷凝7-統各工-參數皇問的關系,以及不同備件下各工-參數的選取.里笪,耐,舀蓬,電,1前言在常減壓蒸餾裝置設計中,蒸汽抽真空系統的設計是非常重要的.設計好的抽空系統所能達到的塔頂真空度高,所耗工作蒸汽少,能耗低.反之,設計不好的抽空系統,所能達到的塔頂真空度低,所耗工作蒸汽量大,能耗高.蒸汽抽真空系統圖1濕式減壓抽真空流程圖選取的塔頂操作壓力和所能達到的冷凝器出口溫度,要使在塔頂冷凝器的出口壓力和溫度條件下,水蒸汽能大部分冷凝下來.濕式減壓蒸餾的塔頂操作壓力為5.3～8.,一般選用兩級抽空方案.乾式減壓蒸餾塔操作壓力為1.3一2.7,必須採用三級抽真空方案.如果因冷卻水溫度所限,所能達到的冷凝器出口溫度不能使濕式減壓的塔頂蒸汽大部分冷設計的成功與否關繫到減壓蒸餾的拔出率和整個裝置的能耗.2抽真空系統流程方案的確定根據減壓蒸餾操作條件的不同,抽真空系統分為兩級抽真空(圖1)和三級抽真空(圖2).是選用兩級抽空,還是三級抽空,取決於所圖2乾式減壓抽真空漉程圖凝下來,則濕式減壓電需採用三級抽真空流程.3抽空器負荷的確定抽空器吸人氣體包括可凝油,裂解氣,漏人的空氣,蒸汽等.抽空器的抽空負荷對抽空器的工作蒸汽的耗量影響很大,因此,盡量減少抽空負荷與准確計算出負荷量對設計抽空系統非常重要.可凝油與不凝氣量與減壓爐管內油品和減壓塔底油品裂解程度有關,不同的原油裂解程度不同.國內目前還未見減壓蒸餾條件下,各種常渣裂2袖氣綜合利用工程1998年解的研究報道.可凝油量還與常壓塔底汽提段的汽提效果有關,汽提效果不好,則少量煤油餾份進人減壓系統,造成可凝油量增加.另外.減壓塔頂溫度過高,會使少量柴油和蠟油進人抽空系統.根據經驗,可凝油量一般占減壓進料量的0.38%(質量)【包括空氣,它占不凝氣的10%～15%(體積)].濕式減壓蒸餾時上至塔頂的蒸汽量為爐管注管和塔底及側線汽提蒸汽之和.除增壓器外,進入一,二級抽空器的氣體負荷是由可凝油,空氣,不凝氣,蒸汽在前一級冷凝器出口溫度,壓力下氣液平衡決定的,設計時,應採用計算機軟體進行准確計算.4抽空系統的冷卻設計抽空系統冷凝器的冷凝冷卻效果對於減少抽空器的負荷,降低抽空工作蒸汽耗量,降低能耗,得到高的塔頂真空度是十分重要的.目前抽空常見的冷卻方式有水冷和濕空冷.水冷又分新鮮水冷卻和循環水冷卻.濕式減壓蒸餾塔頂殘壓為5.3時,要通過塔頂冷凝器將大部分水蒸汽冷凝下來.冷後的溫度必須達到3℃以下.這樣的冷後溫度.採用循環水或濕空冷冷卻時,夏季都難以達到.因而必須採用新鮮水作為冷卻介質.為了節約新鮮水用量,在冬季時可採用循環水冷卻,設計時,塔頂冷凝器可採用新鮮水和循環水並聯的方法.如果某廠沒有大量的新鮮水可用做冷卻介質,塔頂必須設增壓器,使增壓器出口壓力達到8.以上,此時,增壓器壓縮比不能過高,以小於2為宜.否則,能耗大大增加.乾式減壓的增壓器後冷器冷後溫度與增壓器出口壓力相對應,一般為33℃～35℃,這時採用循環水仍難達到,應採用新鮮水或濕空冷冷卻.一,二級抽空器後冷器,由於壓力較高,水蒸汽很容易冷凝下來,這時,選取過低的冷凝器出口溫度,會使冷凝能耗上升,冷凝器投資增大.一般一,二級抽空器後冷器出口溫度為4℃一45℃.當採用循環水冷卻時,由於減頂抽空冷凝器的安裝位置一般高於全廠其它循環水用戶.能流到抽空冷凝器的循環水量有時難以保證,造成冷凝器冷後溫度過高.因此,必要時裝置內應設抽空冷凝器專用的循環增壓泵.5抽空器各級壓縮比的確定抽空器的壓縮比,應依據抽空器後冷凝器所能達到的冷後溫度來確定,使得在冷凝器的壓力與所能達到的溫度條件下水蒸汽能大部分冷凝下來,以減少下一級的抽空負荷.5.1增壓器的壓縮經增壓器的作用是提高一級抽空器的人口壓力,同時,保證在增壓器後冷器出口溫度條件下,大部分水蒸汽冷凝下來.當乾式減壓塔頂操作壓力為1.6.增壓器後冷器出口溫度為35℃時,增壓器壓縮比為6較為合理.當濕式減壓塔頂操作壓力為5.3～8.,冷凝器冷後溫度4℃,增壓器壓縮比為2～1.5較為合適.5.2一,二級抽空器的壓縮比一,二級抽空器的排出壓力較高,在其排出壓表1抽空不同壓縮比分配的計算結果壓縮比2.5/7.33.2/5.64/4.44.5/3.9級別1212212動力蒸汽耗量/695727894.45365167.54061165.9359磚後未凝蒸汽量12_91671.91650.11641.916後拎器熱負荷'/250.492267930.151625371511206040092105.40兩級抽奎罄總蒸汽耗量/42214309147315249注:本表計算基礎數據(1)裝置規模100×10'/(2)動力蒸汽:溫度250,壓力11998年油氣壤合稍用工程3,,原油脫水系統工程設計郭奇志張素珍華北石油管理局化學葯劑廠弋'-/一摘要隨著煉油廠的擴建,原油儲罐由幾千立方米增至幾萬立方米,原油脫水帶油現象更加嚴重,而未經任何處理的台油污水直接搏放至污水系統,導致罐區污水系統癱瘓,這一現象成為各煉廠惠需解決的難題.本文重點介鯝了華北油田化學葯劑廠原油脫水系統改造的具體措施,以覆採用的新技新差薹釜實籀效果,脯沌,工4-主曩詞舍油污水隅油池實施效果0,',7:01前曹華北油田化學葯荊廠擴建後,新增000原油罐4個,原油日處理量4000.原油進入聯合裝置前必須進行脫水,如果脫水不凈,將會導致常壓塔的沖塔,生產出的產品為污油,必須回塔再煉.而原油在脫水過程中必然會有帶油現象,這是由於原油在罐內脫水沉降24小對後,罐底液體是油與水交互共存的.脫水的同時不可避免地會帶出原油.建廠初期由於污水系統設計不合理.污水未經任何處理直接排放至污水系統,導致罐區95%污水管線堵塞無法使用,車問只能用蒸氣吹掃管線,邊處理邊脫水.1年來廠里曾進行過多次改造.仍未能解決這一問題.擴建以來問題更加嚴重
㈦ 求助，關於膜蒸餾技術
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課程論文
性物質的優勢[7]，其缺點是滲透通量低，結構復雜，且不適用於中空纖維膜，限制了商業推廣。Amali等[8]通過對AGMD與DCMD的比較研究，認為AGMD更適用於地熱苦鹹水的脫鹽。SGMD中，冷凝器必須做很大的功才能冷凝下游側的蒸汽，故能耗太大，其研究且僅限於理論及數學模型[9-11]。真空膜蒸餾的膜兩側氣體壓力差比其他膜蒸餾的膜兩側氣體壓力差大，因而比其他形式的膜蒸餾具有更大的蒸餾通量。宜於脫除水溶液中的揮發性溶質。Corinne[12]用真空膜蒸餾進行了海水淡化，並且與反滲透過程進行了比較，指出選擇合適的操作條件及進行合理的過程設計，真空膜蒸餾完全可以與反滲透過程相媲美。Fawzi Banat等[13]研究了VMD脫鹽操作參數的靈敏性分析，認為溫度對VMD水通量的影響最大，真空度次之。TzahiY等[14]將DCMD與VMD相結合，結果顯示，當滲透側的壓力由傳統DCMD略高於大氣壓(108 kPa)變至DCMD/VMD下略低於大氣壓(94kPa)時，同相同溫度下的傳統DCMD相比，通量提高15%。
3 膜蒸餾用膜
用於膜蒸餾的膜材料至少應滿足疏水性和多孔性兩個要求，以保證水不會滲入到微孔內和具有較高的通量。通常認為孔隙率為60% ~ 80%，平均孔徑為0.1
var cpro_psid ="u2572954"; var cpro_pswidth =966; var cpro_psheight =120;
課程論文
~0.5 μm 的膜最適合於膜蒸餾[15]。目前膜蒸餾過程膜材料的研究開發主要集中於3種膜材料，即聚四氟乙烯(PTFE)、聚偏氟乙烯(PVDF)和聚丙烯(PP)。基於上述膜材料，膜蒸餾用膜的制備方法主要有：拉伸法、相轉化法、表面改性法、共混改性法以及復合膜法。近年來，為了提高分離膜的綜合性能，不同膜材料優勢互補的復合膜材料的研究也越來越引起研究者的興趣。Suk 等[16]把合成的疏水大分子化合物與聚碸材料共混，採用相轉化法制膜時，疏水性大分子會遷移至膜表面，得到表面疏水性MD復合膜。Khayeta等[17]用含表面改性大分子的親水性聚碸醚聚膜由相轉化法一步聚成應用於膜蒸餾的新型疏水/親水多孔復合膜，對於1 mol/L的NaCl水溶液，所製得的復合膜水通量和PTFE商業膜持平甚至高於常用的商業膜，截留率達99.7%。Peng Ping 等[5]將3% PVA（聚乙烯醇）同20%PEG（聚乙二醇）混合，由乙醛作交聯劑進行交聯，並在聚合物中引入鈉鹽（如醋酸鈉）提高微相分離，將PVA/PEG親水性凝膠塗覆在疏水性的PVDF 底層上，製成復合膜。所得復合膜的DCMD通量及耐用性較PVDF 膜均有提高。該方法對解決膜蒸餾所用疏水性膜易被潤濕的問題提供了一定的參考。Li Baoan等[18]用在疏水性多孔PP中空纖維膜的外表面塗上了不同孔徑的多孔等離子聚合硅樹脂含氟聚合物塗層的復合性中空纖維膜，進行了基於真空膜蒸餾脫鹽過程用膜和設備的研究。由於多孔等離子聚合硅樹脂含氟聚合物塗層能夠大大降低表面張力，並在底層和鹽水之間加了一層隔膜，因而能有效防止膜孔潤濕、膜孔結垢和收縮等。研製價格低廉、孔隙率高、通量高、易於工業化生產及應用的MD新型膜材料，已成為MD研究者追求的目標。只有新型理想的膜材料研製成功，膜蒸餾才具有更廣闊的應用空間。