Ⅰ 空氣能熱泵採暖為什麼要安裝緩沖水箱
儲存並排出系統內氣體。 空氣能系統在運行過程中,由於水溫的變化而不斷進行高低溫反復,從而導致系統中不斷產生氣體,這 些氣體需要及時排出,否則會造成系統不穩定引起主機故障。 在沒有安裝緩沖水箱的採暖系統中,一般會選擇把排氣閥安裝在管路間,這些氣體在系統中無法聚 集,容易導致系統管路因某一段壓力過高而炸裂;如果氣體進入循環泵,在高溫高壓下,氣體凝結,四 周的液體必然來補充氣體凝結後剩餘的區域,從而造成水力沖擊,引起的水力性能惡化和過流部件損壞 ,即水泵汽蝕,大大縮短循環泵的使用壽命。 如果安裝了緩沖水箱,系統中的氣體會不斷地聚集到緩沖水箱上部,再通過緩沖水箱上部的排氣閥 自動排出,排氣效果明顯,保證了系統的正常運行。
Ⅱ 脫硫除塵器BTC_T故障怎樣排除
1.工藝水中斷處理
（1）故障現象
1、工藝水壓力低報警信號發出。
2、生產現場各處用水中斷。
3、相關漿液箱液位下降。
4、真空皮帶脫水機及真空泵跳閘。
（2）產生原因分析
1、運行工藝水泵故障，備用水泵聯動不成功。
2、工藝水泵出口門關閉。
3、工藝水箱液位太低，工藝水泵跳閘。
4、工藝水管破裂。
（3）處理方法
1、確認真空皮帶脫水機及真空泵聯動正常
2、停止石膏排出泵運行。
3、立即停止給料，並停止濾液水泵運行。
4、查明工藝水中斷原因，及時匯報值長及分場，盡快恢復供水。
5、根據沖洗水箱、濾餅沖洗水箱液位情況，停止相應泵運行。
6、在處理過程中，密切監視吸收塔溫度、液位及石灰石漿液箱液位變化情況，必要時按短時停機規定處理。
2.脫硫增壓機故障
（1）故障現象
1、"脫硫增壓風機跳閘"聲光報警發出。
2、脫硫增壓風機指示燈紅燈熄，黃燈亮，電機停止轉動。
3、脫硫旁路擋板、吸收塔通風擋板自動開啟，進出口煙氣擋板自動關閉。
4、若給漿系統投自動時，連鎖停止給漿。
（2）產生原因分析
1、事故按鈕按下。
2、脫硫增壓風機失電。
3、吸收塔再循環泵全停。
4、脫硫裝置壓損過大或進出口煙氣擋板開啟不到位。
5、增壓風機軸承溫度過高。
6、電機軸承溫度過高。
7、電機線圈溫度過高。
8、風機軸承振動過大。
9、電氣故障(過負荷、過流保護、差動保護動作)。
10、增壓風機發生喘振。
11、熱煙氣中含塵量過大。
12、鍋爐負荷過低。
（3）處理方法
1、確認脫硫旁路擋板、吸收塔通風擋板自動開啟，進出口煙氣擋板自動關閉，若連鎖不良應手動處理。
2、檢查增壓風機跳閘原因，若屬連鎖動作造成，應待系統恢復正常後，方可重新啟動。
3、若屬風機設備故障造成，應及時匯報值長及分場，聯系檢修人員處理。在故障未查實處理完畢之前，嚴禁重新啟動風機。
4、若短時間內不能恢復運行，按短時停機的規定處理
3.吸收塔再循環泵全停
（1）故障現象
1、"再循環泵跳閘"聲光報警信號發出。
2、再循環泵指示燈紅燈熄、綠燈亮，電機停止轉動。
3、連鎖開啟旁路擋板、排煙擋板，停運增壓風機，關閉兩台機組脫硫進出口煙氣擋板。
（2）產生原因分析
1、6KV電源中斷。
2、吸收塔液位過低。
3、吸收塔液位控制迴路故障
（3）處理方法
1、確認連鎖動作正常。確認兩台機組脫硫旁路擋板、吸收塔通風擋板自動開啟，增壓風機跳閘；兩台機組進出口煙氣擋板自動關閉，若增壓風機未跳閘、擋板動作不良，應手動處理。
2、查明再循環泵跳閘原因，並按相關規定處理。
3、及時匯報值長及分場，必要時通知相關檢修人員處理。
4、若短時間內不能恢復運行，按短時停機的有關規定處理。
5、視吸收塔內煙溫情況，開啟除霧器沖洗水，以防止吸收塔襯膠及除霧器損壞。
4.6KV電源中斷
（1）故障現象
1、6KV母線電壓消失，聲光報警信號發出，CRT報警；
2、運行中的脫硫設備跳閘，對應母線所帶的6KV電機停運；
3、該段所帶對應的380V母線將失電，對應的380V負荷失電跳閘。
（2）產生原因分析
1、6KV母線故障；
2、機組發電機跳閘，備用電源未能投入；
3、脫硫變故障備用電源未能投入。
（3）處理方法
1、確認脫硫聯鎖跳閘動作是否完成，若各煙道擋板動作不良應立即將自動切為手動操作。
2、確認USP段、直流系統供電正常，工作電源開關和備用電源開關在斷開位置，並斷開各負荷開關；
3、聯系值長及電氣維修人員，查明故障原因恢復供電；
4、若給料系統聯鎖未動作時，應手動停止給料；
5、注意監視煙氣系統內各溫度的變化，必要時應手動開啟除霧器沖洗水門；
6、將增壓風機調節擋板關至最小位置，做好重新啟動脫硫裝置的准備；
7、若6KV電源短時間不能恢復，按停機相關規定，並盡快將管道和泵體內的漿液排出以免沉積；
8、若造成380V電源中斷，按相應規定處理。
5.380V電源中斷
（1）故障現象
1、380V電源中斷"聲學報警信號發出；
2、380V電壓指示到零，低壓電機跳閘；
3、工作照明跳閘，事故照明投入；
（2）產生原因分析
1、相應的6KV母線故障；
2、脫硫低壓跳閘；
3、380V母線故障。
（3）處理方法
1、若屬6KV電源故障引起，按短時停機處理；
2、若為380V單段故障，應檢查故障原因及設備動作情況，並斷開該段電源開關及各負荷開關，及時匯報；
3、當380V電源全部中斷，且電源在8小時內不能恢復，應利用備用設備將所有泵、管道的漿液排盡並及時沖洗；
4、電氣保護動作引起的電源嚴禁盲目強行送電。
Ⅲ 脫硫塔設計-漿液循環泵使用
第十一屆全國燃煤二氧化硫氮氧化物污染治理技術「十一五」煙氣脫硫脫氮技術創新與發展交漉會 －３５１? 脫硫吸收塔漿液循環泵的汽蝕周立年 （許繼聯華國際環境工程有限責任公司，北京 １０００８５） 摘要循環泵的汽蝕在濕法脫硫工藝經常出現，但並沒有引起重視。本文從汽蝕原理上分析出循環 泵汽蝕極容易發生，指出了避免汽蝕現象發生的一些措施。 石灰石一石膏法煙氣脫硫工藝中，循環泵的工作效率關繫到吸收塔內漿液噴淋效果，影響到脫硫效率和耗電量。通常對循環泵的腐蝕和磨蝕比較注意，循環泵的汽蝕現象不容易發現而沒有 引起足夠的重視。我們在脫硫作業中發現循環泵葉輪葉片出現一些坑坑點點損壞現象，循環泵電流下降，脫硫效率降低，經過仔細分析認為是汽蝕作用比較大，同時存在的腐蝕、磨蝕現象，也 加重了循環泵葉輪葉片的損壞。為此，我們必須對循環泵的汽蝕作認真的研究，避免或者減輕汽蝕現象的發生。 一、汽蝕機理 汽蝕現象是當水泵內液體流通時水汽化成汽泡，汽泡再凝結成水的過程中，對水泵流通金屬表面的破壞，這種現象稱為汽蝕或空蝕。 在一個標准大氣壓時，水加熱到１００℃會沸騰，產生大量氣泡。當容器內壓力小於一個標准 大氣壓時，降低一定溫度水也會沸騰。例如，當水溫在５０℃時，水面上的壓降到１２．３ ｋＰａ，水 會開始汽化而沸騰，當水面上的壓力升到大於１２．３ ｋＰａ時，水就會停止汽化沸騰。所以水和汽 在溫度一定時，通過變化壓力可以互相轉化。 循環泵的運轉過程中，泵各處的流速和壓力變化巨大，在葉輪進漿處壓力最低。這個地方的漿液溫度為５０℃，當這個地方漿液壓力小於或等於１２．３ ｋＰａ時，漿液就會汽化，形成許多細小 的汽泡，有些汽泡會附著在葉輪葉片和泵殼內壁上，同時溶解在漿液中的ＳＯ：、０：、ＣＩ等腐蝕性 氣體會因為壓力降低而逸出，這些氣體腐蝕性極強。由於吸收塔內漿液加入了大量的氧化空氣， 所以吸收塔內是一個充滿大量空氣汽泡的石膏一石灰石漿液混合液體，在進入循環泵之前，已經充滿了氣體，更加有利於汽化現象發生。 漿液中ＳＯ：、０：、ＣＩ氣體在總壓力（氣體和汽體）等於１０１．３３ ｋＰａ時溶解於ｌＯＯｇ水中的氣體質量為：Ｓ０２：６．４７ 是一種強腐蝕性氣體。 循環泵葉輪邊緣是泵體內壓力最低和最高的切換點，漿液中瞬間形成許多蒸汽和氣體混合的 小氣泡，當小氣泡隨水流到達壓力較高區域時，汽泡急劇凝結而消失，同時，汽泡周圍的漿液以 很高的速度填充汽泡空間。 從汽泡產生到消失，時間極短。估計這段時間，如葉輪葉片進口處漿液的相對速度為３０ｍ／ Ｓ，葉輪葉片汽蝕破壞部位與葉片進口邊的距離為３ｃｍ，汽泡從產生到消失的時間約為０．００１Ｓ。 汽泡在短暫的時間內消失，會產生很強的水錘壓強，局部壓強可達到２００ＭＰａ以上，這樣高的瞬 時沖擊壓強作用在葉輪葉片上足以使表面上微觀裂縫處產生破壞作用。同時，汽泡中的ＳＯ：、 ０：、ＣＩ等腐蝕性氣體，也會藉助汽泡凝結及氣體壓強而產生的熱量，加快葉輪葉片表面的化學 腐蝕破壞作用。所以葉輪葉片表面首先出現坑坑點點的「點蝕」損壞現象。ｇ；０２：０．００３１ ｇ；ＣＩ：０．４５９ ｇ。漿液中ｓ０２、ｃＩ氣體含量大於０２含量， ?３５２? 「十一五」煙氣脫硫脫氮技術創新與發展交流會（２００７） 二、循環泵產生汽蝕的現象 ２．１對循環泵過流部件產生破壞作用汽蝕破壞最嚴重的是葉輪，及葉輪上的葉片部件，葉輪口環間隙處會產生汽蝕破壞現象。 ２．２產生雜訊和振動 汽蝕發生時，會有汽泡的破滅產生的各種頻率的雜訊，如炒豆子的燥裂聲，同時機組會有振 動現象。 ２．３循環泵效率下降 循環泵汽蝕嚴重時，由於漿液中有大量汽泡，實際上改變了漿液的密度，葉片表面充滿了汽 泡，造成脫流，造成泵實際揚送的充滿汽體的漿液，而不是單純的漿液，使循環泵的功率、揚程 和效率均會迅速下降，如圖所示： 三、汽蝕的界限Ｐｎ ３．１、泵汽蝕餘量ＮＰＳＨ， 泵汽蝕餘量Ａｈｒ是由泵本身的特性決定的， 是表示泵本身抗汽蝕性能的參數，與泵本身的設 計、製造和泵的使用轉速有關。泵的汽蝕餘量Ａｈｒ越低，說明泵的抗汽蝕性能越好，反之，泵 的抗汽蝕性能越差。 ３．２、裝置汽蝕餘量ＮＰＳＨ。：圖１Ｑ 裝置汽蝕餘量是由外界的吸入裝置特性決定 汽蝕對特性曲線的影響 的，是表示裝置汽蝕性能的參數，（例如吸收塔漿液循環泵吸人裝置的裝置汽蝕餘量是由塔內液 面高度及管道系統阻力所決定的）。裝置汽蝕餘量越高，泵越不容易汽蝕，反之，泵越容易 汽蝕。 ３．３、泵產生汽蝕的界限： 泵產生汽蝕的界限是泵汽蝕餘量ＮＰＳＨ，等於裝置汽蝕餘量ＮＰＳＨ。。當裝置汽蝕餘量低到等 於泵汽蝕餘量ＮＰＳＨ，時，泵就己經開始汽蝕，換言之，泵的汽蝕餘量高到等於裝置汽蝕餘量時，泵就已開始汽蝕。 四、裝置汽蝕餘量計算為使循環泵不發生汽蝕，裝置汽蝕餘量（ＮＰＳＨ。）必須大於泵的汽蝕餘量（ＮＰＳＨ，），為了 安全還應增加１ｍ的安全餘量即：ＮＰＳＨ。≥ＮＰＳＨ，＋１ ｍ 裝置汽蝕餘量是指泵入口處單位重量液體所具有的高於汽化壓力能頭的能量。影響循環泵裝 置汽蝕餘量的條件有：吸收塔內漿液高度與循環泵入口高度之差，泵人ｌＺｌ管道直徑、長度、形 式、閥門，入口管道內壁光潔度，當地絕對標高，漿液溫度，以及漿液中汽體含量和汽泡大 小等。 泵的汽蝕餘量為循環泵的結構的設計參數所決定，由泵廠商在泵試驗中確定。 裝置汽蝕餘量的計算如下式： ＮＰＳＨ。＝（Ｈ砒ｍ—Ｈ，。。）／１０ｐｐ＋Ｈｓ 式中：Ｈ。——泵安裝地點的環境壓力，ｋＰａ； Ｈ，。。——漿液汽化壓力，ｋＰａ； 第十一屆全國燃煤二氧化硫氮氧化物污染治理技術「十一五」煙氣脫硫脫氮技術創新與發展交流會 『３５３? Ｈｓ——泵入口總水頭，ｍ； ｐｐ——漿液密度，ｔ／ｍ３ 泵入口總水頭計算如下式：Ｈ。＝Ｚｌ～Ｈｎｌ—Ｈｉｉ ｚ。——循環泵實際提升高度（吸收塔內漿液面與循環泵中心線之差），ｍ； Ｈ。．——循環泵進口管段沿程水頭損失，ｍ； Ｈｉｉ——循環泵進口管段局部水頭損失之和，ｍ；Ｈｎｌ＝ｆ×Ｌ／Ｄ×Ｖ２／２９ Ｆ——泵進口管內壁摩擦系數； Ｌ——泵進口管當量長度，ｌＩｌ； Ｄ——泵進口管內徑，ｉｎ； Ｖ——泵進口管漿液流速，ｍ／ｓ； ｇ——重力加速度，ｇ＝９．８１ｍ／ｓ２；Ｈｉｉ＝Ｈ＾一ＨＢ—Ｈｃ—ＨＤ ＨＡ——泵進口管過濾網水頭損失，ｉｎ； Ｈ。——泵進口管蝶閥水頭損失，ｍ； Ｈ。——泵進Ｉ＝Ｉ管收縮段水頭損失，ｍ； Ｈ。——泵進Ｉ＝Ｉ管與吸收塔接頭型式水頭損失，ｍ； 五、泵的汽蝕餘量計算泵的汽蝕餘量的計算如下式：ＮＰＳＨ，＝Ｖ０２／２９＋ｈＷ０２／２９ 由泵的汽蝕餘量計算公式可以看出，減少泵的汽蝕餘量，提高泵的汽蝕性能應該採取以下措施： 降低泵的轉速，採用低轉速泵。 入值採用求導方式取最小值點，加大葉輪進口直徑，符合ＫＯ值在４．５—５．５之間，為高汽蝕餘量泵。 增加葉片進口寬度，從而減小Ｖｏ和Ｗｏ。 增加了蓋板進口部分曲率半徑，採用兩段圓弧設計，從而減低Ｖｏ值。葉片數量最少，排擠系數小。 葉片進口沖角在保證效率的情況，採用正沖角。 葉片進口採用自然流線角度，流體阻力小。 加大平衡孔設計，進出口壓力得到平衡，減小泄流量。 採用能耐酸腐蝕、耐磨蝕、強度高、韌性大的金屬材料。國際和國內通用材料有：Ａ４９（雙 相耐磨白口鐵）或１．４５１７、１．４４６０、１．４５３９、１．４５２９等雙相鋼，也可以採用襯膠方式，均表現 出比較良好的耐腐蝕、耐磨損性能。 六、循環泵汽蝕實例計算某６００ＭＷ機組脫硫吸收塔，循環泵漿液輸送量為９８００ｍ３／ｈ，吸收塔漿液面與泵進１２１之差為９．６ｍ，進口管直徑為１．２ｍ，進１２１管幾何長度為６．２６ｍ，石膏漿液比重１．１５ ｔ／ｍ３，循環泵必需汽 蝕餘量ＮＰＳＨ，＝８．７ ｍ。 ｍ。 根據當地標高，Ｈａｔｍ為９０ ｋＰａ，Ｈｖａｐ為１３ ｋＰａ。ＰＰ為１．１５ ｔ／ｍ３。經過計算，Ｈｓ＝９．７ 「十一五」煙氣脫硫脫氮技術創新與發展交流會（２００７） ＮＰＳＨ。＝（Ｈａｔｍ—Ｈｖａｐ）／１０ｐｐ＋Ｈｓ＝（９０—１３）／１０×１．１５＋９．７＝１５．７ 由於ＮＰＳＨ。＋１＝８．７＋１＝９．７ｍ ｍ 該泵的裝置汽蝕餘量大於泵的汽蝕餘量加ｌ米的數值，滿足汽蝕餘量的要求，不會發生汽蝕現象。 七、循環泵避免汽蝕現象的措施改進循環泵的內部結構和參數。 循環泵進口管道適當加粗，減少彎曲和變徑，改進管道與吸收塔的介面形式。 減少循環泵進口管道長度。 調試及正常生產時，降低吸收塔低液位的使用頻率，保持正常液位操作，保持較高的裝置汽蝕餘量與泵的汽蝕餘量的差值。 吸收塔內氧化空氣管出口盡量設計在較高的位置上，減少漿液中的空氣含量。 在石灰石進入制漿前設篩子或者過濾裝置，提高石灰石的純度，減少石灰石中的ＳｉＯ：及異物，避免進入吸收塔內造成對循環泵葉輪葉片的損壞。 在石膏排放泵出口設過濾器，在往塔內回輸時可以凈化石膏漿液，減少ＳｉＯ：及異物在漿液 中循環，減少對泵的損壞。 脫硫裝置開始運行時嚴格檢查煙道及漿液系統的雜質和異物。 使用質量良好的漿液噴頭，減少破損噴頭對泵的損傷。 八、結論濕法脫硫工程中循環泵極容易形成汽蝕，和循環漿液中充滿大量氧化空氣、漿液溫度較高有 關，同時漿液中有大量腐蝕性氣體，加劇了循環泵葉輪葉片的破壞。在循環泵外部配置設計時應 充分注意，改善各種裝置的外部條件，避免汽蝕的發生。對泵生產廠商要求漿液泵在研製和生產 時，採取專門的防範措施，避免汽蝕、腐蝕、磨蝕對泵的損傷。參考文獻 《選礦設計手冊》冶金工業出版社 《水泵原理、運行維護與泵站管理》化學工業出版社 《鍋爐設計手冊》機械工業出版社 《化學分析手冊》化學工業出版社 脫硫吸收塔漿液循環泵的汽蝕作者： 作者單位： 周立年 許繼聯華國際環境工程有限責任公司,北京,100085 相似文獻(10條) 1.會議論文 王乃華.魯天毅 石灰石/石膏濕法煙氣脫硫金屬漿液循環泵國產化研究及實踐 2006 本文介紹了襄樊五二五泵業有限公司成功開發煙氣脫硫金屬漿液循環泵的有關情況.包括:泵的水力模型、結構、機械密封、材料的研究成果,經工業 性考核和鑒定該泵已達國際先進水平,完全可實現我國火電機組濕法脫硫裝置的各種金屬漿液循環泵的國產化. 2.會議論文 孫克勤.徐海濤.徐延忠 利用自主工藝包實施WFGD核心設備國產化 2004 本文對石灰石-石膏濕法煙氣脫硫關鍵設備吸收塔漿液輸送及分配系統——漿液循環泵及FRP噴林管道進行國產化研究及工程實施的過程進行了介紹 。試驗數據表明,由江蘇蘇源環保工程股份有限公司與連雲港中復連眾復合材料集團公司聯合開發的FRP噴淋管道及與石家莊泵業集團有限公司聯合開發 的大流量漿液循環泵完全滿足600MW等級火電廠濕法煙氣脫硫工程的需要,部分指標已達到或接近世界先進水平,此兩項設備已成功應用於太倉港環保發電 有限公司一二期煙氣脫硫工程中,其成功開發將對推動我國煙氣脫硫技術及裝備的國產化產生深遠的意義。 3.會議論文 龍輝.鍾明慧 影響600MW機組濕法煙氣脫硫廠用電率主要因素分析 2005 針對影響600MW機組濕式石灰石—石膏法脫硫島廠用電率的主要因素,對煤收到基硫分高低、煙氣量大小、採用的不同脫硫設備等對脫硫廠用電率的 影響進行了詳細分析,結論是應根據工程具體煤種情況核算硫系統主要6kV設備(增壓風機、漿液循環泵、磨粉機、真空泵、氧化風機等)的軸功率,在初步 設計(預設計)階段對可能出現的廠用電率計算後,完成濕式石灰石—石膏法脫硫島硫部分廠用變容量的選擇. 4.會議論文 王乃華 石灰石(石灰)/石膏濕法煙氣脫硫裝置用泵及其國產化 2003 為了實現石灰石(石灰)/石膏濕法煙氣脫硫裝置用泵國產化,滿足市場用泵需求,襄樊五二五泵業有限公司根據輸送漿液的腐蝕磨蝕特性,在引進技術 基礎上進行了大量研發工作,並取得了良好的應用業績,實現了煙氣脫硫裝置中吸收塔循環泵、各種渣漿泵、長軸液下泵以及攪拌機等多種設備的國產化. 5.會議論文 朱晨曦.吳志宏 煙氣脫硫漿液循環泵國產化研究 2006 本文介紹了濕法煙氣脫硫裝置(WFGD)脫硫漿液循環泵國產化的研究過程，將成果轉化為產品並應用於實際工位，達到了設計參數要求，同時填補國 內濕法脫硫大型石膏漿液循環泵(合金泵)空白，突破與掌握了脫硫大型漿液循環泵創新技術和關鍵技術。 6.會議論文 黃河 FGD漿液循環泵葉輪葉片斷裂原因分析及防範措施 2008 針對石灰石-石膏濕法脫硫系統漿液循環泵保證壽命期內葉輪葉片斷裂的現象，探討了其斷裂的因素。結合斷樣金相組織分析、斷面能譜成分和掃描 電鏡分析結果，提出了該位置斷裂的原因及防範措施。 7.期刊論文 趙芳.黃魁 煙氣濕法脫硫優化運行討論 -科技信息2009,""(34) 從分析煙氣濕法脫硫系統的運行特性出發,提出合理控制吸收塔內漿液的pH值、石膏漿液的密度和石灰石粉的顆粒度,優化漿液循環泵的運行,加強煙 氣、廢水系統的管理等控制策略.結合脫硫單耗調控、能耗排序優化、入爐煤的合理摻混,並結合系統和設備改造與完善,最終達到優化運行的目的. 8.期刊論文 周祖飛.ZHOU Zu-fei 燃煤電廠煙氣脫硫系統的運行優化 -浙江電力2008,27(5) 介紹了燃煤電廠石灰石-石膏濕法脫硫系統運行優化的研究成果,主要內容有以吸收塔漿液pH值控制為核心的脫硫化學反應工藝的細調,增壓風機和 GGH等設備及系統運行方式的調整優化,以及循環泵的節能組合投運等提高脫硫運行經濟性的措施. 9.會議論文 龍輝.於永志 影響600MW機組濕法煙氣脫硫裝置廠用電率主要因素分析 2006 針對影響600MW機組濕式石灰石-石膏法脫硫島廠用電率的主要因素,對煤收到基硫分高低、煙氣量大小、採用的不同脫硫設備等對脫硫廠用電率的影 響進行了詳細分析,國內現設計的600MW機組採用濕法煙氣脫硫工藝時,設計煤種為高熱值,低硫分(硫分低於0.7％),並且脫硫煙氣系統不設GGH或設GGH時 ,脫硫廠用電率為1.0％～1.1％;當採用低熱值,高水分設計煤種,脫硫廠用電率在1.7％以上.當採用高硫分(硫分高於4％)、中等熱值的煤種時,脫硫廠用 電率最高可達1.98％.應根據工程具體煤種情況核算脫硫系統主要設備(增壓風機、漿液循環泵、磨粉機、真空泵、氧化風機等主要設備)的軸功率,在初 步設計階段核算脫硫部分廠用電率後,完成濕式石灰石-石膏法脫硫島脫硫部分廠用變容量的選擇. 10.學位論文 杜謙 並流有序降膜組脫除煙氣中SO<,2>過程的研究 2004 在當前的濕法煙氣脫硫技術中佔主導地位的是噴霧型石灰石—石膏法煙氣脫硫.噴霧型吸收塔具有許多優點,但也存在一些問題.如因噴霧的要求,循 環泵能耗較大、對噴嘴的要求高;霧滴被氣體包夾,脫水除霧困難,塔內難實現高氣速,且煙氣帶水對尾部設備腐蝕較嚴重等.隨著對脫硫過程的深入了解 ,吸收塔內的化學過程能得到很好的控制,結垢問題基本得到解決.本文針對噴霧型吸收塔存在的問題及塔內結垢問題得到解決的基礎上,提出了新型並流 有序降膜式濕法煙氣脫硫工藝,旨在利用降膜反應器的一系列優點,如塔內降膜能提供充分有效的氣液接觸反應面,是一種高效的氣液反應器;塔內氣、液 膜互不貫通,可防止脫硫後煙氣中攜帶霧滴,可省卻除霧器,簡化系統設備,同時可減輕尾部設備的腐蝕;塔內能實現高氣速,可縮小塔體;塔內氣相壓降小 ,降膜通過布液器採用溢流方式形成,且可實現低液氣比,系統能耗低等特點,從而降低脫硫裝置投資及運行成本;同時本文旨在利用並流有序降膜塔內氣、 液接觸的表面積相對已知,是一種良好的研究脫硫過程機理的反應器的特點,對濕式石灰石-石膏法脫硫過程進行比較准確的研究,以便更深入了解濕法脫 硫過程,為合理設計和運行脫硫設備提供理論依據.本文最後對新型並流有序降膜式濕法煙氣脫硫過程進了數值模擬,並將模擬結果與試驗結果進行了比較 分析.結果表明,模型能較准確地對並流降膜式濕法煙氣脫硫過程進行模擬,能較准確地對系統脫硫率、漿液中剩餘石灰石含量及各離子濃度進行預測.