污水處理廠投配率計算公式

❶ 生物膜法污泥投加量怎麼計算

根據抄我國污水處理廠的運行經驗，城市污水處理廠污泥中溫消化的投配率以5%～8%為宜，相應的水力停留時間即消化時間為12.5～20d，在此消化時間內產氣量可達到產氣總量的90%。

投配率的大小同時也決定了污泥消化的水力停留時間和泥齡。投配率是消化工藝設計的重要參數，投配率過高，可能影響產甲烷菌的正常生理代謝，反應器內脂肪酸可能積累，pH值下降，污泥消化不完全，投配率過低，污泥消化較完全，產氣率較高，消化工藝容積大，基建費用增高。

(1)污水處理廠投配率計算公式擴展閱讀

生物膜法的這些新工藝和新設備，與原有以碎石為填料的生物濾池相比具有以下優點：

1、供氧充分，傳質條件好。

2、處理效果受氣溫影響小。

3、採用輕質填料以後構築物輕巧、填料表面積較大。

4、設備處理能力大，處理效果好。

5、不生長灰蠅，氣味小，衛生條件較好。特別是在生物膜法中微生物固著生長，能夠和介質中的有機物濃度形成動平衡，故可應用於低濃度污水的深度處理。近年來，國內外用生物膜法作為對生物處理構築物出水的補充處理進行了不少研究。生物膜法用於含氨氮(包括有機氮)污水的硝化、脫氮，獲得了很好效果。

❷ 城市污水處理廠的污泥為什麼要進行消化處理什麼叫投配率

消化是為了減少污泥體積，和為了好壓濾；
投配率是指消化體積中與一天投加比例吧，這個不太肯定，查一下手冊

❸ sbr污水處理工藝污泥消化怎麼進行的

1.什麼是污泥的厭氧消化?與高濃度廢水的厭氧處理有何不同?
污泥的厭氧消化是利用厭氧微生物經過水解、酸化、產甲烷等過程，將污泥中的大部分固體有機物水解、液化後並最終分解掉的過程。產甲烷菌最終將污泥有機物中的碳轉變成甲烷並從污泥中釋放出來，實現污泥的穩定化。
污泥的厭氧消化與高濃度廢水的厭氧處理有所不同。廢水中的有機物主要以溶解狀態存在，而污泥中的有機物則主要以固體狀態存在。按操作溫度不同，污泥厭氧消化分為中溫消化(30～37℃)和高溫消化(45～55℃)兩種。由於高溫消化的能耗較高，大型污水處理廠一般不會採用，因此常見的污泥厭氧消化實際都是中溫消化。
2.污泥厭氧消化池的基本要求有哪些?
(1)採用兩級消化時，一級消化池和一級消化池的停留時間之比可採用1：1、2：1或3：2，其中以採用2：1的最多：一級消化池的液位高度必須能滿足污泥自流到一級消化池的需要，地下水位較高時、必須考慮池體的抗浮，對消化池進行清理時最好選擇地下水位較低的時候進行。
(2)污泥厭氧消化池一般使用水密性、氣密性和抗腐蝕性良好的鋼筋混凝土結構，直徑通常為6～35m，總高與直徑之比為0.8～1.0，內徑與圓柱高之比為2：1。池底坡度為8%，池頂距泥面的高度大於1.5m，頂部集氣罩直徑一般為2m、高度為1~2m、大型消化池集氣罩的直徑和高度最好分別大於4m和2m。
(3)污泥厭氧消化池一般設置進泥管、出泥管、上清液排出管、溢流管、循環攪拌管、沼氣出管、排空管、取樣管、人孔、測壓管、測溫管等，一般進泥管布置在池中泥位以上、其位置、數量和形式應有利於攪拌均勻、破碎浮渣，污泥管道的最小管徑為150mm，管材應耐腐蝕或作防腐處理，同時配備管道清洗設備。
(4)上清液排出管可在不同的高度設置3～4個、最小直徑為75mm，並有與大氣隔斷的措施；溢流管要比進泥管大一級，且直徑不小於200mm，溢流高度要能保證池內處於正壓狀態；排空管可以和出泥管共用同一管道；取樣管最小直徑為100mm，至少在池中和池邊各設一根，並伸入泥位以下0.5m；人孔要設兩個，且位置合理。
(5)池四周壁和頂蓋必須採取保溫措施。
3.污泥厭氧消化池的影響因素有哪些?
(1)溫度、pH值、鹼度和有毒物質等是影響消化過得的主要因素、其影響機理和厭氧廢水處理相同。
(2)污泥齡與投配率。為了獲得穩定的處理效果，必須保持較長的泥齡。有機物降解程度是污泥齡的函數，而不是進泥中有機物的函數。
(3)污泥攪拌。通過攪拌可以使投加新鮮污泥與池內原有成熟污泥迅速充分地混合均勻，從而達到溫度、底物濃度、細菌濃度分布完全一致，加快消化過程，提高產氣量。同時可防止污泥分層或泥渣層。
(4)碳氮比C/N。厭氧消化池要求底物的C/N達到(10～20):1最佳，一般初沉池污泥的C/N約(9.4～10.4)：1，可以單獨進行厭氧消化處理，二沉池排出的剩餘活性污泥的C/N約為(4.6～5)：1，不宜單獨進行消化，應當與初沉池混合提高碳氮比後再一起厭氧消化處理。
什麼是污泥消化池的投配率?
投配率是消化池每天投加新鮮污泥體積占消化池有效容積的百分率，投配率與污泥齡互為倒數。在不計排出消化液的情況下，消化池的固體停留時間與水力停留時間相同，也就是污泥的消化時間。例如污泥投配率為5%時，生污泥在消化池中的停留時間即泥齡為20d，污泥體積投配率為0.05m3/(m3.d)。
投配率高，消化速度慢，可能造成消化池內脂肪酸的積累，使pH值下降，污泥消化不完全，產氣量下降，污泥削減量減少。投配率低，污泥消化比較完全，產氣率較高，但要求消化池容積足夠大，這樣會使消化池容積利用率降低、基建費用增高。另外，為保證消化池內微生物的數量與污泥有機物的比率即污泥負荷穩定，污泥的投配率與污泥的含水率也有關系，含水率低的污泥投配率應當適當減小，含水率低時污泥的投配率可以適當加大。
4.污泥厭氧消化池消化污泥的培養方法有哪些?
污泥厭氧消化系統的啟動，就是完成厭氧消化污泥即厭氧活性污泥或甲烷菌的培養過程。厭氧消化污泥的培養方法有兩種：
(1)逐步培養法：即向厭氧消化池內逐步投入生污泥，使生污泥自行逐漸轉化為厭氧消化污泥的方法。此法使活性污泥經歷一個由好氧到厭氧的轉變過程，加上厭氧微生物的生長速率比好氧微生物要低很多，因此逐步培養過程耗時很長，一般需要6個月到10個月左右才能完成。
(2)接種培養法：即向污泥厭氧消化池內投入總容積10%~30%的厭氧接種污泥的方法。接種污泥一般取自正在運行的城市污水處理廠的污泥厭氧消化池，當液態消化污泥運輸不便時，可使用經過機械脫水的干污泥。在缺乏厭氧消化污泥的地方，可以從坑塘中取腐化的有機底泥，或以人糞、豬糞、牛糞、酒糟或初沉池污泥來作為菌種。將污泥先用水溶化，再用2mm×2mm的濾網過濾除去大塊雜質，再進行靜置沉澱去掉部分上清液後，將固體濃度為3%～5%的污泥作為接種污泥投入消化池。更多廢水處理技術文章參考易凈水網http://www.ep360.cn/

❹ 已知某污水處理廠初沉池每天排出含水率 95%的污泥為 200m3/d；

按照濃縮池干固體量不變計算，
初沉泥量×（1-初沉泥含水率）+二沉泥量×版（1-二沉泥含水率）=濃縮權泥量×（1-濃縮泥含水率）
200×（1-95%）+2000×（1-99%）=濃縮泥量×（1-95%），得到濃縮泥量為600m3/d
消化時間=1/投配率=1/5%=20d
消化池有效容積=濃縮泥量×消化時間=600×20=12000m3

❺ 污水處理中的VSS是什麼

5.1.1VSS負荷
有機物負荷是 影響 污泥消化的重要因素，本試驗用VSS負荷來分析不同污泥投配率的消化效果。
從表2中可見5%投配比的VSS負荷為1.01g/(L . d)，大於4%投配比0.79g/(L . d)的污泥負荷。4%投配率的消化時間為25天，5%投配率的消化時間為20天。根據資料介紹，最佳消化時間為25天左右。
5.1.2pH值和鹼度
從 理論 上看消化反應的兩個階段，第一階段主要是兼性厭氧菌起作用，首先是細菌表面和周圍介質中的酶將高分子有機物水解成水溶性簡單有機物，兼性菌將這些簡單有機物通過細胞膜的選擇吸收並在細胞膜內代謝，產生的揮發性脂肪酸、醇、醛、酮等都是第二階段甲烷菌的養分，產酸菌和甲烷菌必須在適當pH值和鹼度范圍內才能保持代謝平衡，消化才能正常進行，試驗中兩種投配比正常運行時pH均在7.05～7.5之間，鹼度超過2 300mg/L。說明此時pH值范圍和鹼度是較合適的。
5.1.3VSS的消化率
有機物的消化率隨時間的延長而增加。但本次試驗4%投配率時VSS的消化率僅為48.45%，反略低於5%投配率VSS的48.56%消化率。其主要原因是4%投泥是在8月下旬和9月上旬，這一季節雨量較大，截流污水沉澱試驗污泥中VSS含量較低，僅為45.08%，在含水率相同時， 自然 VSS低時會使消化率有一定下降。因此在試驗結果中並沒有表現出4%投配率的消化率高。
5.1.4含水率
消化污泥的含水率均較低，為91.81%～95.95%是因為沉澱試驗每天排一次污泥，污泥在池底沉積時間較長，有一定的濃縮。因此提高了污泥有機質的含量，使VSS的量增加，單位污泥產氣量達20.79L/L，但單位VSS產氣量為1.02L/g～1.06L/g。另外含水率低使容積負荷加大。
5.1.5產氣量
日平均產氣量實際是單位污泥在整個消化過程產氣時的積分和，可用公式表示 式中V——產氣量；
f(t)——是隨時間、有機物濃度、成分、溫度等變化的產氣量的函數；
n——停留天數。
在單位污泥VSS含量相等、消化條件相同時，污泥負荷大，日平均產氣量高，單位污泥產氣量低；污泥負荷小，日平均產氣量低，單位污泥產氣量高。因此在設計中應綜合考慮單位污泥產氣量和平均產氣量，以合理發揮消化設備的處理效果。
5.1.6氣體成分
污泥消化產生的氣體中主要成分有CH4、CO2、N2、CO等，在試驗過程中對氣體成分的含量做了多次測定，其測定結果統計於表3中。表3氣體成分分析表日期 Ⅰ柱 日期
Ⅱ柱4%投配比

CH4
/% CO2
/% N2
/% H2 CH4
/% CO2
/%
N2
/%
H2
9.14 2.1 0.13 73.1 微量 9.9 43.7 10.1 39.2 微量
9.17 6.8 0.1 63.3 微量 9.11 52.6 6.2 17.2 微量
9.21 11.4 0.23 67.3 微量 9.17 85.7 6.1 4.5 微量
9.23 77.9 11.5 8.0 微量 9.20 84.2 9.0 6.2 微量
9.25 78.0 16.0 7.0 微量 日期 Ⅱ柱5%投配比

9.27 83.0 0.6 12.0 微量 10.9 77.0 9.8 6.2 微量
9.28 84.3 5.8 6.5 微量 10.11 76.5 9.5 5.4 微量
10.5 73.5 5.1 22.0 微量 10.20 81.3 5.9 6.2 微量
10.9 65.0 3.3 20.9 微量 11.3 68.5 9.2 4.6 微量 從本次試驗兩種投配比率單位VSS產氣量看，均高於美國污水處理廠設計手冊所提出的值。另外VSS產氣量和分解單位VSS產氣量均高於美國污水處理廠設計手冊所給的值，基本原因是美國污水處理廠污泥是混合污泥，本次試驗是初沉池污泥。
5.2污泥消化歷程試驗結果分析
Ⅰ柱進行消化歷程的試驗，考察整個污泥消化周期，並了解污泥消化各時期產氣及pH值變化 規律 。圖1和圖2為全程消化過程產氣量和pH值變化曲線。
圖1消化歷程產氣量曲線圖2消化歷程pH變化曲線整個產氣過程分為兩部分，前一部分產氣量達到高峰前，產氣量逐日增加。消化過程由酸性發酵向鹼性發酵階段過渡，開始階段pH值低，酸度高，後一階段鹼度升高，pH值升高到7以上，產氣高峰過後實際上柱內有機物含量下降，營養不再過剩，產氣量逐日下降，當泥中可分解的有機物消耗將盡以後，產氣消化過程結束。可見消化周期為28天～29天。從產氣量變化曲線中可以看出消化12天左右產氣量達到高峰，pH值在7.5左右產氣量最大，說明甲烷菌消化控制pH在7.5左右最為適宜。開始階段抽測的鹼度為170mg/L，後一階段抽測的鹼度為2 700mg/L。分析結果可見前一階段CH4含量低，N2含量高，中後期CH4含量高，CO2和N2含量低。
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❻ 污水處理中的VSS是什麼

5.1.1 VSS負荷 有機物負荷是 影響 污泥消化的重要因素，本試驗用VSS負荷來分析不同污泥投配率的消化效果。 從表2中可見5%投配比的VSS負荷為1.01g/(L . d)，大於4%投配比0.79g/(L . d)的污泥負荷。4%投配率的消化時間為25天，5%投配率的消化時間為20天。根據資料介紹，最佳消化時間為25天左右。 5.1.2 pH值和鹼度 從 理論 上看消化反應的兩個階段，第一階段主要是兼性厭氧菌起作用，首先是細菌表面和周圍介質中的酶將高分子有機物水解成水溶性簡單有機物，兼性菌將這些簡單有機物通過細胞膜的選擇吸收並在細胞膜內代謝，產生的揮發性脂肪酸、醇、醛、酮等都是第二階段甲烷菌的養分，產酸菌和甲烷菌必須在適當pH值和鹼度范圍內才能保持代謝平衡，消化才能正常進行，試驗中兩種投配比正常運行時pH均在7.05～7.5之間，鹼度超過2 300mg/L。說明此時pH值范圍和鹼度是較合適的。 5.1.3 VSS的消化率 有機物的消化率隨時間的延長而增加。但本次試驗4%投配率時VSS的消化率僅為48.45%，反略低於5%投配率VSS的48.56%消化率。其主要原因是4%投泥是在8月下旬和9月上旬，這一季節雨量較大，截流污水沉澱試驗污泥中VSS含量較低，僅為45.08%，在含水率相同時， 自然 VSS低時會使消化率有一定下降。因此在試驗結果中並沒有表現出4%投配率的消化率高。 5.1.4 含水率 消化污泥的含水率均較低，為91.81%～95.95%是因為沉澱試驗每天排一次污泥，污泥在池底沉積時間較長，有一定的濃縮。因此提高了污泥有機質的含量，使VSS的量增加，單位污泥產氣量達20.79L/L，但單位VSS產氣量為1.02L/g～1.06L/g。另外含水率低使容積負荷加大。 5.1.5 產氣量 日平均產氣量實際是單位污泥在整個消化過程產氣時的積分和，可用公式表示 式中V——產氣量； f(t)——是隨時間、有機物濃度、成分、溫度等變化的產氣量的函數； n——停留天數。 在單位污泥VSS含量相等、消化條件相同時，污泥負荷大，日平均產氣量高，單位污泥產氣量低；污泥負荷小，日平均產氣量低，單位污泥產氣量高。因此在設計中應綜合考慮單位污泥產氣量和平均產氣量，以合理發揮消化設備的處理效果。 5.1.6 氣體成分 污泥消化產生的氣體中主要成分有CH4、CO2、N2、CO等，在試驗過程中對氣體成分的含量做了多次測定，其測定結果統計於表3中。 表3 氣體成分分析表 日期Ⅰ柱 日期 Ⅱ柱4%投配比 CH4 /% CO2 /% N2 /% H2 CH4 /% CO2 /% N2 /% H2 9.14 2.1 0.13 73.1 微量 9.9 43.7 10.1 39.2 微量 9.17 6.8 0.1 63.3 微量 9.11 52.6 6.2 17.2 微量 9.21 11.4 0.23 67.3 微量 9.17 85.7 6.1 4.5 微量 9.23 77.9 11.5 8.0 微量 9.20 84.2 9.0 6.2 微量 9.25 78.0 16.0 7.0 微量 日期 Ⅱ柱5%投配比 9.27 83.0 0.6 12.0 微量 10.9 77.0 9.8 6.2 微量 9.28 84.3 5.8 6.5 微量 10.11 76.5 9.5 5.4 微量 10.5 73.5 5.1 22.0 微量 10.20 81.3 5.9 6.2 微量 10.9 65.0 3.3 20.9 微量 11.3 68.5 9.2 4.6 微量 從本次試驗兩種投配比率單位VSS產氣量看，均高於美國污水處理廠設計手冊所提出的值。另外VSS產氣量和分解單位VSS產氣量均高於美國污水處理廠設計手冊所給的值，基本原因是美國污水處理廠污泥是混合污泥，本次試驗是初沉池污泥。 5.2 污泥消化歷程試驗結果分析 Ⅰ柱進行消化歷程的試驗，考察整個污泥消化周期，並了解污泥消化各時期產氣及pH值變化 規律 。圖1和圖2為全程消化過程產氣量和pH值變化曲線。 圖1 消化歷程產氣量曲線 圖2 消化歷程pH變化曲線 整個產氣過程分為兩部分，前一部分產氣量達到高峰前，產氣量逐日增加。消化過程由酸性發酵向鹼性發酵階段過渡，開始階段pH值低，酸度高，後一階段鹼度升高，pH值升高到7以上，產氣高峰過後實際上柱內有機物含量下降，營養不再過剩，產氣量逐日下降，當泥中可分解的有機物消耗將盡以後，產氣消化過程結束。可見消化周期為28天～29天。從產氣量變化曲線中可以看出消化12天左右產氣量達到高峰，pH值在7.5左右產氣量最大，說明甲烷菌消化控制pH在7.5左右最為適宜。開始階段抽測的鹼度為170mg/L，後一階段抽測的鹼度為2 700mg/L。分析結果可見前一階段CH4含量低，N2含量高，中後期CH4含量高，CO2和N2含量低。 樓主你可以看看，希望對樓主你有所幫助！