1. 誰能給個厭氧池，缺氧池，好氧池的一套設計計算公式
根據原水水質的不同設計會不一樣，比較常見的是厭氧—》接觸氧化—》硝化—》硝化迴流，後面再加混凝沉澱或者浮上分離處理
2. CASS工藝計算書
1.2 目前CASS工藝設計計算方法 CASS工藝屬於活性污泥法范疇，但由於其運行方式獨特，與傳統活性污泥法又有很大的差別。在同一周期內，池內的污水體積、污染物的濃度、DO和MLSS時刻都在發生變化，是一種非穩態的反應過程。目前CASS工藝設計採用污泥負荷法，該方法不考慮反應池內基質濃度、MLSS和DO含量在時間上的變化，只考慮進出水有機物的濃度差，並忽略同一反應周期內沉澱、潷水和閑置階段的生物降解作用，採用與傳統活性污泥法基本相同的計算公式。CASS工藝採用污泥負荷法進行設計時，除反應池容積計算與傳統活性污泥法不同，其它如反應池DO和剩餘污泥排放量等計算方法與傳統活性污泥工藝相同，因此，本節著重介紹CASS工藝反應池容積的計算方法。1.2.1 計算BOD-污泥負荷（Ns）BOD-污泥負荷是CASS工藝的主要設計參數，其計算公式為： （1）式中： Ns——BOD-污泥負荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)，生活污水取0.05～0.1kgBOD5/(kgMLSS·d)，工業廢水需參考相關資料或通過試驗確定； K2——有機基質降解速率常數，L/(mg·d)； Se——混合液中殘存的有機物濃度，mg/L；
η——有機質降解率，％； �0�6——混合液中揮發性懸浮固體濃度與總懸浮固體濃度的比值，一般在生活污水中，�0�6＝0.75。 （2）式中： MLVSS——混合液揮發性懸浮固體濃度，mg/L； MLSS——混合液懸浮固體濃度，mg/L；1.2.2 CASS池容積計算CASS池容積採用BOD-污泥負荷進行計算，計算公式為： （3）式中：V——CASS池總有效容積，m3； Q——污水日流量，m3/d； Sa、Se——進水有機物濃度和混合液中殘存的有機物濃度，mg/L；X——混合液污泥濃度（MLSS），mg/L； Ns——BOD-污泥負荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)； �0�6——混合液中揮發性懸浮固體濃度與總懸浮固體濃度的比值。1.2.3 容積校核 CASS池的有效容積由變動容積和固定容積組成。變動容積（V1）指池內設計最高水位和潷水器排放最低水位之間的容積；固定容積由兩部分組成，一部分是安全容積（V2），指潷水水位和泥面之間的容積，安全容積由防止潷水時污泥流失的最小安全距離決定；另一部分是污泥沉澱濃縮容積（V3），指沉澱時活性污泥最高泥面至池底之間的容積。 CASS池總的有效容積： V＝n1×（V1＋V2＋V3） （4）式中：V——CASS池總有效容積，m3；V1——變動容積，m3；V2——安全容積，m3；V3——污泥沉澱濃縮容積，m3；n1——CASS池個數。設池內最高液位為H（一般取3～5m），H由三個部分組成：H＝H1＋H2＋H3 （5）式中：H1——池內設計最高水位和潷水器排放最低水位之間的高度，m； H2——潷水水位和泥面之間的安全距離，一般取1.5～2.0m；H3——潷水結束時泥面的高度，m；其中： （6）式中： A——單個CASS池平面面積，m2； n2——一日內循環周期數；H3＝H×X×SVI×10－3 （7）式中：X——最高液位時混合液污泥濃度，mg/L； 污泥負荷法計算的結果，若不能滿足H2≥H－（H1＋H3），則必須減少BOD-污泥負荷，增大CASS池的有效容積，直到條件滿足為止。1.2.4 設計方法分析從上述設計方法的描述中可以看出，現行的CASS工藝設計具有以下幾個方面的特點：1、設計方法簡單，設計參數單一，在傳統的以污泥負荷為主要設計參數的活性污泥設計法基礎上，採用容積進行校核，以保證潷水過程中的污泥不流失。2、設計只針對主反應區容積，而生物選擇區容積則是按照主反應區容積的5％設計。3、污泥負荷法設計重點針對有機物質的降解，對脫氮未加考慮，難以滿足污水排放對於氮的要求，故此方法具有片面性，難以滿足高氨氮污水處理後達標排放。2 CASS工藝設計方法改進CASS工藝目前廣泛應用的設計方法是污泥負荷法，污泥負荷法立足於有機物的去除，對系統脫氮效果則未加考慮，而對於高氨氮污水，脫氮效果的考慮更為重要，因此需結合目前已有的CASS工藝設計方法，加入脫氮工藝設計，對傳統的CASS工藝設計方法進行改進。2.1 CASS工藝設計方法改進的思路高氨氮的污水脫氮設計的改進思路如下：1、設計採用靜態法。設計方法不追蹤CASS反應池內基質和活性污泥濃度在時間上的變化過程，而是著重於在某一進水水質條件下經系統處理後能達到的最終處理效果。對於同步硝化反硝化，由於其機理還處在進一步研究階段，在設計中不加考慮。對於沉澱和潷水階段的生物反應，其作用並不明顯，因此在設計中對這兩個階段的生物反應不加考慮。2、將主反應區和預反應區分開設計，主反應區主要功能為有機物降解和硝化，而預反應區的功能主要為生物選擇和反硝化脫氮。3、主反應區採用泥齡法設計，而將污泥負荷作為導出參數，結合試驗研究的結論，通過污泥負荷對設計結果進行校核。4、反應池的尺寸通過進水量和污泥沉降性能確定。2.2 主反應區容積設計主反應區設計採用泥齡法，並用污泥負荷進行校核，其設計步驟如下：1、計算硝化菌的最大比增長速率當污水pH和DO都適合於硝化反應進行時，計算亞硝酸菌的比增長速率公式為： （8）式中：μN,max——硝化菌的最大比增長速率，d-1；T——硝化溫度，℃；2、計算穩定運行狀態下的硝化菌比增長速率 （9）式中：μN——硝化菌的比增長速率，d-1；N——硝化出水的NH3-N濃度，mg/L；KN——飽和常數，設計中一般取1.0mg/L。3、計算完成硝化反應所需的最小泥齡 （10） 式中： ——最小泥齡，d；μN——硝化菌的比增長速率，d－1。4、計算泥齡設計值 本處採用Lawrence和McCarty在應用動力學理論進行生物處理過程設計時提出的安全系數（SF）概念，SF可以定義為：SF＝ / （11）式中： ——設計泥齡，d；SF使生物硝化單元在pH值、溶解氧濃度不滿足要求或者進水中含有對硝化有抑製作用的有毒有害物質時仍能保證達到設計所要求的處理效果。美國環保局建議一般取1.5～3.0。5、計算以VSS為基礎的含碳有機物（COD）的去除速率活性異養菌生物固體濃度X1可用下式計算： （12）式中：X1——活性異養菌生物固體濃度，mg/L；YH——異養菌產率系數，gVSS/gCOD或gVSS/gBOD； bH——異養菌內源代謝分解系數，d－1； S0——進水有機物濃度，mgCOD/L或mgBOD/L； S1——出水有機物濃度，mgCOD/L或mgBOD/L； ——設計泥齡，d； t——水力停留時間，d； 活性生物固體表觀產率系數，YH,NET將含碳有機物的去除速率定義為： （13）則可以得到下式：1/ ＝YH,NET·qH （14） 曝氣池混合液VSS由三部分組成：活性生物固體、微生物內源代謝分解殘留物和吸附在活性污泥上面不能為微生物所分解的進水有機物，VSS濃度可以表示為： （15） 式中：X——VSS濃度，mg/L； △S——基質濃度變化，mgCOD/L或mgBOD/L； YH——以VSS為基礎的產率系數，gVSS/gCOD或gVSS/gBOD； b——以VSS為基礎的活性污泥分解系數，d-1；以VSS為基礎的（濃度為X）的有機物去除速率可以表示為：1/ ＝YH,NET·qOBS （16）6、計算生化反應器水力停留時間t （17）7、主反應區容積：VN＝Q t （18）式中：VN——主反應區容積，m3；Q——進水流量，m3/d；8、有機負荷校核有機負荷F/M： （19）式中：�0�6——MLVSS/MLSS，一般取0.7。根據相關試驗結論，若F/M不在0.18～0.25 kgCOD/(kgMLSS·d)，則需改變泥齡，進行重新設計。10、氨氮負荷校核氨氮負荷SNR： （20）式中：N——主反應區產生NO3-N總量TKN，mg/L。根據相關試驗結論，若SNR＞0.045 kg NH3-N/(kgMLSS·d)，則需增大泥齡，進行重新設計。2.3 預反應區容積設計 預反應區的功能設計為反硝化，其設計步驟如下： 1、計算反硝化速率SDNR反硝化速率可以根據試驗結果或文獻報道值確定，也可以按下面的方法計算：溫度20℃時：SDNR ( 2 0) ＝0.3F/M＋0.029（21）溫度T℃時： SDNR (T)＝ SDNR (2 0) ·θ( T- 2 0 ) (θ為溫度系數，一般取1.05) （22）2、缺氧池的MLVSS總量為：LA＝QND/ SDNR (T) （23）式中：ND——反硝化去除的NO3-N，kgN/d。3、缺氧池的容積：VAN=1000LA/X�0�6 （24）4、缺氧池的水力停留時間：tA＝VAN/Q （25）5、系統的總泥齡： （26）2.4 反應器尺寸的確定CASS反應器尺寸的確定主要是確定反應器的高度和面積，以滿足泥水分離和潷水的需要。由於預反應區始終處於反應狀態，不存在泥水分離的問題，且預反應區底部通過導流孔與主反應區相連，其水面高度與主反應區平齊，因此計算出主反應區的設計高度也同時計算出了預反應區的水面高度。所以反應區尺寸的確定主要是主反應區尺寸的確定。CASS池的泥水分離和SBR相同，生物處理和泥水分離結合在CASS池主反應區中進行，在曝氣等生物處理過程結束後，系統即進入沉澱分離過程。在沉澱過程初期，曝氣結束後的殘余混合能量可用於生物絮凝過程，至池子趨於平靜正式開始沉澱一般持續10min左右，沉澱過程從沉澱開始後一直延續至潷水階段結束，沉澱時間為沉澱階段和潷水階段的時間總和。污泥泥面的位置則主要取決於污泥的沉降速度，污泥沉速主要與污泥濃度、SVI等因素有關，在CASS系統中，污泥的沉降速度vS可簡單地用下式計算：vS＝650/(XT×SVI) （27）式中：vS——污泥沉速(m/h)；XT——在最高水位時濃度(kg/m3)，為安全計，採用主反應區中設計值 X，一般取3000～4200 mg/L；SVI——污泥沉降指數(mL /g)。為避免在潷水過程中將活性污泥帶出系統，需要在潷水水位和污泥泥面之間保持一最小的安全距離HS。為保持潷水水位和污泥泥面之間的最小安全距離，污泥經沉澱和潷水階段後，其污泥沉降距離應≥ΔH+HS，期間所經歷的實際沉澱時間為(ts＋td－10/60)h，故可得下式：vS×(ts ＋td －10/60)＝ΔH+HS （28） 式中：ΔH——最高水位和最低水位之間的高度差，也稱潷水高度(m)，ΔH一般不超過池子總高的40%，與潷水裝置的構造有關，一般其值最大在2.0～2.2m左右；ts——沉澱時間；td——潷水時間。聯立式（6.47）和(6.48)即可得： （29） 式中：ΔV——周期進水體積(m3)；A——池子面積(m2)；HT——最高水位(m)；式中沉澱時間ts、潷水時間td可預先設定，根據水質條件和設計經驗可選擇一定的SVI值，安全高度HS一般在0.6～0.9m左右。ΔV由進水量決定，這樣式(29)中只有池子高度HT和面積A未定。根據邊界條件用試演算法即可求得式(29)中的池子高度和面積。高度HT和面積A的確定方法為：先假定某一池子高度HT，用式(29)求得面積A，從而可求得潷水高度ΔH，如潷水高度超過允許的范圍，則重新設定池子高度，重復上述過程。在求得HT和池子面積A後，即可求得最低水位HB： HB＝HT－△H＝HT－ΔV/A（30）最高水位時的MLSS濃度XT已知，最低水位時的MLSS濃度則可相應求得：XB＝XT×HT /HB（31）最低水位時的設計MLSS濃度一般應不大於6.0kg/m3。2.5 剩餘污泥計算每日從系統中排出的VSS重量為L：L＝X�0�6 (VAN＋VN) / θ （32）式中：L——每日從系統中排出的VSS重量，kg/d。2.6 需氧量計算1、BOD的去除量：O1＝Q (S0－S1)/1000（33）2、氨氮的氧化量：O2＝QN/1000 （34）3、生物硝化系統，含碳有機物氧化需氧量與泥齡和水溫有關系，每去除1kgBOD需氧1.0～1.3kg，一般取1.1，則碳氧化和硝化需氧量為：O3＝1.1O1＋O2（35）4、每還原1kg NO3-N需2.9kgBOD，由於利用水中的BOD作為碳源反硝化減氧需要量為：O4＝2.9 NDQ/1000（36） 實際需氧量：O= O3－O4（37
3. 某居民小區生活污水處理工藝設計
小區生活污水處理中水工程工藝設計方案
第一章
工程概況一、設計依據： 1、業主提供資料;
2、國家污水綜合排放標准GB8978—1996;
3、生活污水處理工程設計規定DBJ08-71-98;
4、室外排水設計規范GBJ14—87及相關專業設計規范;
5、市區域環境雜訊標准GB3096—93。
二、原水來源、水量及中水用途：1、原水來源：小區住戶生活污水。2、水量：小區住戶1024戶，按每戶平均3.5人，合計大約3584人。鑒於房產公司尚未提供人均用水量，參照我國南方小城市(<20萬人)，居民人均住宅用水148.5L/(人.d)，並參照高級住宅和別墅人均生活用水300~400L/(人.d)，，兩者取平均數為250L/(人.d)，暫時作為本項目核算水量的依據，那麼，本項目設計處理水量=3584人×250L/(人.d)×1.10(未預見水量)=985.6m3/d，取生活排水量與生活用水量相同(DBJ08-71-98)。新建中水處理站設計規模為985.6
m3/d，平均小時處理量為41m3/h。3、中水用途：小區綠化澆水、景觀補充水。通過處理後中水主要回用於沖廁、綠化、洗車等方面，因此要求達到CJ25.1—89《生活雜用水水質標准》要求。主要指標為：COD≤50
mg/L;BOD5≤10 mg/L ;懸浮固體≤10 mg/L;濁度≤10度;PH：6.5-9.0;油類≤3
mg/L;總大腸菌群≤3個/L;嗅：無不快感覺;游離余氯：管網末端不少於0.2
mg/L。4、中水回用比例≥80%，其餘污水經處理達標排放。污水進水和達標排放主要水質指標如表一所示： 表一：污水進水、達標出水主要水質指標 CODcrmg/L
BOD5mg/L SSmg/L 動植物油mg/L NH3--Nmg/L PH
進水水質 350-450 180-250 200-300 ≤40 35-40 6--9
排水水質 50
10
10
10 15 6--9
註：處理後的出水要求達到國家污水綜合排放標准《GB8978-1996》中的一級標准。
第二章
工藝設計方案一、設計原則：
1、嚴格執行環境保護方面的有關規定，確保處理後尾水的各項水質指標皆符合本方案設計依據中的標准和要求。
2、採用成熟的，功能穩定的污水處理工藝技術，並具有一定的靈活性，可調節性以及應急排放措施。
3、整套污水處理系統，盡可能佔地面積小，投資省和運行費用低。4、主體設施採用玻璃鋼結構，使用壽命長;選用的設備、儀表、配件、材料，均為質量可靠，運行穩定，便於維修。
5、充分考慮處理過程中二次污染(雜訊、臭氣、污泥處理)的防治。6、本設計的范圍為接入污水處理站集水井至排放池為止的污水處理工藝、電氣各專業設計。
二、處理方法：
本工程擬採用調節池—一體化污水處理設備—過濾—消毒的工藝流程
。、
污水經格柵截留大顆粒污物後流入調節池，調節池採用曝氣式，以均衡水質水量，並通過曝氣攪拌避免污物沉澱。調節池後部設缺氧池，
。
好氧處理採用兩級生物接觸氧化。生物接觸氧化是處理流程中最重要的部分，大量有機物在這里被細菌好氧降解。採用多級分段式接觸氧化，形成逐級負荷遞減系統，使接觸氧化在去除率、抗沖擊負荷、出水水質等方面更具優勢和可靠性。
生物接觸氧化出水再經過過濾、消毒，即可完成深度處理中水回用。
三、工藝流程：
(圖略)
按上圖所示的處理工藝方案流程，各構築的作用和說明如下：
為了達到排放要求，處理工藝採用以生化處理A/O法為主處理的二級處理法，本處理系統由集水井、調節池、A段缺氧池、O段生化池、沉澱池、排放池、中水池、污泥池、機房(風機、水泵和電控櫃)等構築物組成。
四、主要構築物：
1、土建(本鋼筋砼設備為地埋式，頂部復土0.3米可綠化環境。)
序 號 名 稱 規格(m) 數量(座) 備 注
1 集水井 1.5×6.5×4.5 1 地下式玻璃鋼結構
2 調節池 12.5×6.5×4.5 1 同上
3 接觸氧化池 12.5×3.5×4.5 2 同上
4 沉澱池 9×3×4.5 1 同上
5 污泥池 9×3×4.5 1 同上
6 排放水池 4×4×4.5 1 同上
7 中水池 9×6×4.5 1 同上
8 機房 4×3.5×2.6 2 設在地面上
五、主要設備：
序號 名 稱 型號規格 單 位 數 量 備注
1 人工格柵
台 1
2 一級提升泵
台 2 一用一備
3 羅茨風機
台 3
4 二級提升泵
台 2 一用一備
5 石英砂過濾器
台 1
6 電磁流量計
台 1
7 消毒劑投加裝置
套 1
8 活性炭過濾器
台 1
9 污泥泵
台 2 一用一備
10 組合填料
套 1
11 管道及法蘭彎頭
套 1
12 閥門器材
套 1
13 人孔及閥門蓋
套 1
14 填料支架
套 1
15 防腐材料
套 1
16 電器控制系統
套 1
17 配電器材
套 1
18 聚丙稀蜂窩斜板
套 1
19 液面控制器
套 1
注1：該污水處理系統總電機功率55kw， 運行功率35kw。
注2：設施佔地面積大約350-400 m2 。
注3：上述構築物參數或設備配套會因設計時做適當更改，以施工圖為准
2.2 常用流程
根據小區廢水處理的原則，應選擇處理效果穩定、產泥少、節能的處理方法。小區系統中的各類建築物一般均建有化糞池，所以化糞池應與污水處理方法相結合。常用的工藝流程有：
①污水→格柵→調節池→提升泵→接觸氧化池→沉澱池 →出水。
②污水→格柵→調節池→提升泵→ 曝氣池 → 沉澱池 污泥迴流 →出水。
③污水→格柵→調節池→提升泵→SBR池或CASS池→出水。
④污水→格柵→調節池→提升泵→混凝沉澱(加葯)→過濾→出水(物化方法)。
⑤污水→格柵→調節池→提升泵→接觸氧化池→混凝過濾(加葯)→出水。
國內小區污水處理設計中組合式處理廠曾風靡一時，組合式處理指裝配好的或易於組裝的定型設備，其主要優點是施工快，不佔綠地。但實際應用表明，存在不少問題。如設備的維修管理困難，對運行情況考核不便，單機處理水量有限，使用壽命等均有待時間驗證。根據工程設計及實際運行經驗，建議日處理能力1000m3以上的污水處理廠宜採用地上式。在水量不大，場地十分緊張時可考慮用埋地設備。
4. 污水處理中硝化液迴流量怎麼確定
目前的污水處理中硝化液迴流量在100%-300%，主要的是看=當前用的是什麼工藝，當前的運行狀版況的，一般在出水權TN達到要求的情況下降低內迴流保證節約能源，其實每個工藝有他當前的特性的。
在單級A/O系統中，迴流比r與最大可能脫氮效率R之間的關系為：R=r/(1+r)
但要具備一定的條件，如缺氧段有足夠的碳源，好氧段氮的硝化作用完全等．
可以根據《室外排水設計規范》GB50014-2006中公式6.6.18－7來計算，
迴流量Q=1000VKX/(N1-N2)
其中：
Q：——混合液迴流量，m3/d；
V——缺氧池容積，m3，如前計算；
K——T℃時脫氮速率，kgNO3－N/(kgMLSS·d)；
X——缺氧池內混合液懸浮物濃度，kgMLSS/m；
N1——生物反應池出水總氮濃度，mg/L；
N2——生物反應池出水總凱氏氮濃度，mg/L；
5. 知道進出水COD、BOD、TN，怎麼用容積負荷計算缺氧池、好氧池的有效容積 謝謝！
日水量X污染物濃度差（即進水-出水濃度）/池容。http://ke..com/view/640251.htm
6. 污水處理300t/d,這個污水池容量多少立方米
污水處理每天300噸的小規模污水處理廠的污水池容量，一般根據產生污水的內生產工藝，生產時間等容進行設計取值，一般需要設計污水緩沖池或者調節池，一般都是24小時的緩沖調節池容的，也就是污水池的容量一般是300立方米，同時再考慮污水的變化系數，不可預見水量等，可以乘以一個大於1的系數，例如1.1，那麼設計出來的污水處的容量就是330立方米有效容積，考慮到超高0.3米，也就是在原來330立方米的基礎上，增加污水池0.3米的深度。
7. 污水處理廠SBR工藝運行時的問題
氨氮對水體有害，產生富營養化，產生綠藻，與水體中的微生物爭奪氧氣。SBR 法可以專延長閑置時屬間，使污泥處於反硝化階段，使氨氮在缺氧的條件下，轉換為氮氣釋放。如果你安裝一個ORP(氧化還原電位計)，此時應該是0mv左右。氨氮就釋放完。一般大於15°C效果很好，＜8°C效果差。
如果長期進水指標是這樣，拉要考慮進水前設置缺氧池。
8. 廢水指標中只有氨氮無總氮的時候怎麼計算缺氧池
有氨氮一定有總氮，氨氮是總氮的一部分，好氧進行硝化，氨氮轉化為硝氮。硝氮缺氧反硝化，缺氧池容的計算按照反硝化負荷來計算