三角洲污水提升泵

『壹』 圖紙中污水管的標高是指管頂還是管底

管底，也就是通常所說的流水面。

壓力管道（如給水管、壓力排水管道等）標高是回指管中心標高；答溝渠和重力流管道（如污水管等）標高是指管內底標高。在系統設計圖中一般應有說明。 矩形風管所注標高未予說明時，表示管底標高；圓形風管所注標高未予說明時，表示管中心標高。

標高是標出建築各部分的相應高度。有以黃海渤海珠基等高程體系為基礎的，也有建築物本身的相對高程。

(1)三角洲污水提升泵擴展閱讀：

標高注意事項

（1）總平面圖室外整平地面標高符號為塗黑的等腰直角三角形，標高數字注寫在符號的右側、上方或右上方。

（2）底層平面圖中室內主要地面的零點標高注寫為±0.000。低於零點標高的為負標高，標高數字前加「-」號，如-0.450。高於零點標高的為正標高，標高數字前可省略「+」號，如3.000。

（3）在標准層平面圖中，同一位置可同時標注幾個標高。

（4）標高符號的尖端應指至被標注的高度位置，尖端可向上，也可向下。

（5）標高的單位：米。

『貳』 奼2涓囧惃奼℃按鍘傚垵姝ヨ捐

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2

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20m脳 13m

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鎵嬪姩鍚闂鏈猴紙5t錛5鍙
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3
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12.5m脳3.1m脳2.57m

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鍋滅暀鏃墮棿T= 50 S

鐮傛按鍒嗙誨櫒錛埼0.5m錛2鍙

4

騫蟲祦寮忓垵娌夋睜

L脳B脳H=
21.6m脳5m脳8m

13搴
璁捐℃祦閲廞= 2793.3 m3/h
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鍋滅暀鏃墮棿T= 2.0 d

鍏ㄦˉ寮忓埉鍚告償鏈(妗ラ暱40m,綰塊熷害3m/min, N0.55X2kW) 2鍙
鎾囨福鏂4涓

5

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L脳B脳H =
70m脳55m脳4.5m

1搴
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娑堝０鍣6涓

6

杈愭祦寮忎簩娌夋睜

D脳H=
桅29.8m脳3m

2搴 璁捐℃祦閲廞= 2084.4m3/h
琛ㄩ潰璐熻嵎q= 1.5m3/(m2•h)
鍥轟綋璐熻嵎qs= 144鍀192 kgSS/(m2•d)
鍋滅暀鏃墮棿T= 2.5 h
奼犺竟姘存繁H1=2 m

鍏ㄦˉ寮忓埉鍚告償鏈(妗ラ暱40m,綰塊熷害3m/min, N0.55X2kW) 2鍙
鎾囨福鏂4涓
鍑烘按鍫版澘1520mX2.0m
瀵兼祦緹ゆ澘560mX0.6m

7 鎺ヨЕ娑堟瘨奼 L脳B脳H=
32.4m脳3.6m脳3m
1搴 璁捐℃祦閲廞=2187.5 m3/h
鍋滅暀鏃墮棿T= 0.5 h
鏈夋晥姘存繁H1=2 m
娉ㄦ按娉碉紙Q3鍀6 m3/h 錛2鍙

9

鍔犳隘闂

L脳B=
12m脳9m

1搴
鎶曟隘閲 250 kg/d
姘搴撹串姘閲忔寜15d璁
璐熷帇鍔犳隘鏈(GEGAL-2100)3鍙
鐢靛姩鍗曟佹偓鎸傝搗閲嶆満(2.0t)1鍙

10
鍥炴祦鍙婂墿
浣欐薄娉ユ車鎴匡紙鍚堝緩寮忥級

L脳B=
10m脳5m

1搴 鏃犲牭濉炴綔姘村紡鍥炴祦奼℃償娉2鍙
閽㈤椄闂(2.0X2.0m)2鎵
鎵嬪姩鍗曟佹偓鎸傚紡璧烽噸鏈(2t)1鍙
濂楃瓛闃DN800mm, 桅1500mm 2涓
鐢靛姩鍚闂鏈猴紙1.0t錛2鍙
鎵嬪姩鍚闂鏈猴紙5.0t錛2鍙
鏃犲牭濉炴綔姘村紡鍓╀綑奼℃償娉3鍙

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鈶 鏋勶紙寤猴級涔嬮棿鐨勯棿璺濆簲婊¤凍浜ら氥佺￠亾錛堟笭錛夋暦璁俱佹柦宸ュ拰榪愯岀＄悊絳夋柟闈㈢殑瑕佹眰銆
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錛2錛夋誨鉤闈㈠竷緗緇撴灉
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奼℃按澶勭悊鍘傚憟闀挎柟褰錛屼笢瑗塊暱380綾籌紝鍗楀寳闀280綾熾傜患鍚堟ゼ銆佽亴宸ュ胯垗鍙婂叾浠栦富瑕佽緟鍔╁緩絳戜綅浜庡巶鍖轟笢閮錛屽崰鍦拌緝澶х殑姘村勭悊鏋勭瓚鐗╁湪鍘傚尯涓滈儴錛屾部嫻佺▼鑷鍖楀悜鍗楁帓寮錛屾薄娉ュ勭悊緋葷粺鍦ㄥ巶鍖虹殑涓滃崡閮ㄣ
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『叄』 鍘ㄦ埧娌規按鍒嗙誨櫒宸ヤ綔鍘熺悊鍘ㄦ埧鍨冨溇澶勭悊鍣ㄤ紭鐐規槸浠涔

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『肆』 塑料檢查井的施工方案是怎樣的呀

沉井施工方案 一、工程概況： 我公司承接的靛廠新村二期內部市政工程——室外排水工程，主要是為靛廠新村修建排水系統，由於該項目有地下車庫，地下車庫需要提升排水，設計要求砌築一個提升井，提升井按91SB-排-308圖集施工（φ2000集水井QW型污水泵井）。提升高度為10米。 二、主要參數： 最大外徑：2840mm 鋼筋混凝土底板厚：200mm 鋼筋混凝土頂板厚：200mm 井牆厚度：270mm 井室高度：4000mm 井室內經：2000mm 入水口位於：井內2000mm處 二、地質狀況及周邊環境： 該地區地下2.5米為砂石層，厚度5至10米。 提升井位於地下車庫入口處南側，排水口位於地下8米左右的位置，預留管為Φ100的鋼管，伸出地下車庫20cm。 三、施工方案 1、原因： 由於地質狀況特殊（井位處於砂石層），周圍地上地下均有構築物，不能進行大放槽施工，比較合理的施工方法是採用「沉井」施工修造提升井。 2、總則： 利用預制的鋼筋混凝土管，作為提升井的井室，採用整體下沉的方法，將2節Φ2000的鋼筋混凝土管就位，這種施工方法的優點是：1、安全，由於施工人員是在管內施工，不會因基坑塌方造成危險；2、成本低：不用進行錨噴護壁處理；3、工期短：由於土方量開挖少又不需要進行基坑處理。 2、施工准備： a.場地平整施工： 由於施工位置已經開挖3米左右，在槽底須對場地進行平整並壓實，用經緯儀或全站儀定位，按沉井平面尺寸定出沉井平面位置，為確保沉井管的水平，需要進行水準測量，用水準儀進行水平測量。 b.在地面上搭設鋼管（Φ100-150mm）三角架，角底必須進行固定處理，保證穩定安全。 c.在地面安裝卷揚機，用於提升土方。

『伍』 誰有污水處理廠的危險源識別啊，謝謝

這是說明書
第一章 設計資料
一、自然條件
1、 氣候：該城鎮氣候為亞熱帶海洋季風性季風氣候，常年主導風向為東南風。
2、 水文：最高潮水位 6.48m（羅零高程，下同）
高潮常水位 5.28m
低潮常水位 2.72m
二、城市污水排放現狀
1、污水水量
（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；
（2）生產廢水量按近期1.5萬m3/d，遠期2.4萬m3/d；
（3）公用建築廢水量排放系數按近期0.15，遠期0.20考慮；
（4）處理廠處理系數按近期0.80，遠期0.90考慮。
2、污水水質
（1） 生活污水水質指標為
CODcr 60g/人.d
BOD5 30g/人.d
（2） 工業污染源參照沿海開發區指標，擬定為：
CODcr 300mg/L；
BOD5 170mg/L
（3） 氨氮根據經驗確定為30md/L。
三、污水處理廠建設規模與處理目標
1、 建設規模
該污水處理廠服務面積為10.09km2， 近期（2000年）規劃人口為6.0萬人，遠期（2020年）規劃人口為10.0萬人。處理水量近期3.0萬m3/d，遠期6.0萬m3/d。
2、 處理目標
根據該城鎮環保規劃，污水處理廠出水進入的水體水質按國家3類水體標准控制，同時執行國家關於污水排放的規范和標准，擬定出水水質指標為
CODcr≤100mg/L； BOD5≤30mg/L； SS≤30mg/L ； NH3-N≤10mg/L
四、建設原則
污水處理工程建設過程中應遵從下列原則：污水處理工藝技術方案，在達到治理要求的前提下應優先選擇基建投資和運行費用少、運行管理簡便的先進的工藝；所用污水、污泥處理技術和其他技術不僅要求先進，更要求成熟可靠；和污水處理廠配套的廠外工程應同時建設，以使污水處理廠盡快完全發揮效益；污水處理廠出水應盡可能回用，以緩解城市嚴重缺水問題；污泥及浮渣處理應盡量完善，消除二次污染；盡量減少工程佔地。

第二章 污水處理工藝方案選擇
一、工藝方案分析
本項目污水以有機污染為主，BOD/COD=0.54 可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標，針對這些特點，以及出水要求，現有城市污水處理技術的特點，以採用生化處理最為經濟。由於將來可能要求出水回用，處理工藝尚應硝化。
根據國內外已運行的大、中型污水處理廠的調查，要達到確定的治理目標，可採用「普通活性污泥法」或「氧化溝」法。
普通活性污泥法，也稱傳統活性污泥法，推廣年限長，具有成熟的設計運行經驗，處理效果可靠，如設計合理，運行得當，出水BOD5可達10-20mg/L，它的缺點是工藝路線長，工藝構築物及設備多而復雜，運行管理困難，運行費用高。
氧化溝處理技術是20世紀50年代有荷蘭人首創。60年代以來，這項技術在國外已被廣泛採用，工藝及構築物有了很大的發展和進步。隨著對該技術缺點（佔地面積大）的克服和對其優點的逐步深入認識，目前已成為普遍採用的一項污水處理技術。
氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構築物及設備的情況下，氧化溝內不僅可完成碳源的氧化，還可實行脫氮，成為A/O工藝，由於氧化溝內活性污泥已經好氧穩定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。
氧化溝污水處理技術已被公認為一種成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統活性污泥系統相比較，它在技術、經濟等方面具有一系列獨特的優點。
1、 工藝流程簡單、構築物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統，基建投資少。另外，由於不採用鼓風曝氣和空氣擴散器，不建厭氧硝化系統，運行管理方便。
2、 處理效果穩定，出水水質好。
3、 基建投資省，運行費用低。
4、 污泥量少，污泥性質穩定。
5、 具有一定承受水量、水質沖擊負荷的能力。
6、 佔地面積少。
污水處理廠的基建投資和運行費用與各廠的污水濃度和建設條件有關，但在同等條件下的中、小型污水廠，氧化溝比其他方法低，據國內眾多已建成的氧化溝污水處理廠的資料分析，當進水BOD5在120-180mg/L時，單方基建投資約為700-900元/（m3.d），運行成本為0.15-0.30元/m3污水。
由以上資料，經過簡單的分析比較，氧化溝工藝具有明顯優勢，故採用氧化溝工藝。
二、工藝流程確定：（如圖所示）
說明：由於不採用池底空氣擴散器形成曝氣，故格柵的截污主要對水泵起保護作用，擬採用中格柵，而提升水泵房選用螺旋泵，為敞開式提升泵。為減少柵渣量，格柵柵條間隙已擬定為25.00mm。
曝氣沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺點：在其截流的沉砂中夾雜著一些有機物，對被有機物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易於腐化發臭，難於處置。故採用曝氣沉砂池。
本設計不採用初沉池，原則上應根據進水的水質情況來確定是否採用初沉池。但考慮到後面的二級處理採用生物處理，即氧化溝工藝。初沉池會除去部分有機物，會影響到後面生物處理的營養成分，即造成C/N比不足。因此不予考慮。
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准，故污泥負荷和污泥泥齡分別低於0.15kgBOD/kgss*d和高於20.0d。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
為了使沉澱池內水流更穩定（如避免橫向錯流、異重流對沉澱的影響、出水束流等）、進出水更均勻、存泥更方便，常採用圓形輻流式二沉池。向心式輻流沉澱池採用中心進水，周邊出水，多年來的實際和理論分析，認為此種形式的輻流沉澱池，容積利用率高，出水水質好。設計流量 Q=2.85萬m3/d=1208.3 m3/h，迴流比 R=0.7。

第三章 污水處理工藝設計計算
一、水質水量的確定
1. 水量的確定
近期水量：生活廢水Q生活=6.0×104×300L/人•天=1.8×104m3/d
工業廢水Q工業=1.5×104m3/d
公用建築廢水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d
所以近期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104 =3.57×104m3/d
近期的處理系數為0.8，故近期污水處理廠的處理量
Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d

遠期水量：生活廢水Q生活=10.0×104×300L/人•天=3.0×104m3/d
工業廢水Q工業=2.4×104m3/d
公用建築廢水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d
所以遠期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104 =6.0×104m3/d
遠期的處理系數為0.9，故遠期污水處理廠的處理量
Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d
通常設計污水處理廠時遠期的設計處理量為近期的兩倍，綜合考慮近期和遠期的處理水量，取近期的設計處理水量Qp=3.0×104m3/d，遠期的設計處理水量Qp=6.0×104m3/d。
2. 水質的確定
近期COD：
COD = =242mg/L
近期BOD5：
BOD5= =129mg/L
遠期COD：
COD= =240 mg/L
遠期BOD5：
BOD5= =128mg/L
NH3-N按規定取為30 mg/L
所以處理廠的處理水質確定為COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30 mg/L
二、曝氣沉砂池設計計算說明書
沉砂池的作用是從污水中去除砂子、煤渣等比重比較大的無機顆粒，以免這些雜質影響後續構築物的正常運行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝氣沉砂池、豎流沉砂池和多爾沉砂池等。平流式沉砂池構造簡單，處理效果較好，工作穩定，但沉砂中夾雜一些有機物，易於腐化散發臭味，難以處置，並且對有機物包裹的砂粒去除效果不好。曝氣沉砂池在曝氣的作用下顆粒之間產生摩擦，將包裹在顆粒表面的有機物除掉，產生潔凈的沉砂，通常在沉砂中的有機物含量低於5%，同時提高顆粒的去除效率。多爾沉砂池設置了一個洗砂槽，可產生潔凈的沉砂。渦流式沉砂池依靠電動機機械轉盤和斜坡式葉片，利用離心力將砂粒甩向池壁去除，並將有機物脫除。後3種沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺點，但構造比平流式沉砂池復雜。
和其它形式的沉砂池相比，曝氣沉砂池的特點是：一、可通過曝氣來實現對水流的調節，而其它沉砂池池內流速是通過結構尺寸確定的，在實際運行中幾乎不能進行調解；二、通過曝氣可以有助於有機物和砂子的分離。如果沉砂的最終處置是填埋或者再利用(製作建築材料)，則要求得到較干凈的沉砂，此時採用曝氣沉砂池較好，而且最好在曝氣沉砂池後同時設置沉砂分選設備。通過分選一方面可減少有機物產生的氣味，另一方面有助於沉砂的脫水。同時，污水中的油脂類物質在空氣的氣浮作用下能形成浮渣從而得以被去除，還可起到預曝氣的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35m/s范圍內，即可獲得良好的除砂效果。盡管水平流速因進水流量的波動差別很大，但只要上升流速保持不變，其旋流速度可維持在合適的范圍之內。曝氣沉砂池的這一特點，使得其具有良好的耐沖擊性，對於流量波動較大的污水廠較為適用，其對0.2mm顆粒的截流效率為85%。
由於此次設計所處理的主要是生活污水水中的有機物含量較高，因此採用曝氣沉砂池較為合適。
曝氣沉砂池的設計參數：
（1）旋流速度應保持0.25—0.3m/s；
（2）水平流速為0.08—0.12 m/s；
（3）最大流量時停留時間為1—3min；
（4）有效水深為2—3m，寬深比一般採用1~1.5；
（5）長寬比可達5，當池長比池寬大得多時，應考慮設置橫向擋板；
（6）1 污水的曝氣量為0.2 空氣；
（7）空氣擴散裝置設在池的一側，距池底約0.6~0.9m，送氣管應設置調節氣量的閥門；
（8）池子的形狀應盡可能不產生偏流或死角，在集砂槽附近可安裝縱向擋板；
（9）池子的進口和出口布置，應防止發生短路，進水方向應與池中旋流方向一致，出水方向應與進水方向垂直，並考慮設置擋板；
（10）池內應考慮設置消泡裝置。
一、 曝氣沉砂池的設計與計算
1. 最大設計流量Qmax
Qmax=Kz×Qp
式中的Kz為變化系數，Kz=1.42
Qmax=1.42×0.347=0.493 m3/s

2. 池子的有效容積
V=60Qmaxt
式中 V——沉砂池有效容積，m3；
Qmax——最大設計流量，m3/s；
t——最大設計流量時的流動時間，min，設計時取1~3min。
所以 V=60×0.493×1.5=44.37m3
3. 水流斷面面積
A=
式中 A——水流斷面面積，m2
Qmax——最大設計流量，m3/s；
V——水流水平流速，m/s。
所以 A=4.11m2
取 A=4.2m2
4.池寬B
B=
h——沉砂池的有效水深，m。
取h=2m。所以B= =2.1m
B/h=1.05，滿足要求。
5． 池長
L= = m，取L=10.5m
此時L/B=5滿足要求
6．流速校核
Vmin= m/s，在0.8~1.2m/s之間，滿足要求
7．曝氣沉砂池所需空氣量的確定
設每立方米污水所需空氣量 d=0.2m3空氣/m3污水
8．沉砂槽的設計
若設吸砂機工作周期為t=1d=24h，沉砂槽所需容積

式中Qp的單位為m3/h
設沉砂槽底寬0.5m,上口寬為0.7，沉砂槽斜壁與水平面夾角60°，
沉砂槽高度為 h1=
沉砂槽容積為
9．沉沙池總高
設池底坡度為0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度為
h2=0.3×0.7=0.21m
設超高 ,沉沙池水面離池底的高
m
10．曝氣系統的設計
採用鼓風曝氣系統，羅茨鼓風機供風，穿孔管曝氣
（1）干管直徑d1：由於設置兩座曝氣沉砂池，可將空氣管供應兩座的氣量，即主管最大氣量為q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管氣速v=12m/s，
干管截面積A= = =0.0116m2
d1= = m=120mm，
因為沒有120mm的管徑，所以採用接近的管徑100mm。
回算氣速v=17.7m/s 雖然超過15 m/s，但若取150的管氣速又過小，所以還是選擇管徑100mm。
（2）支管直徑d2：由於閘板閥控制的間距要在5m以內，而曝氣的池長為10.5米，所以每個池子設置三根豎管，設支管氣速為v=5m/s，
支管面積 A= m2
d2= = mm，
取整管徑d2=80mm
校核氣速v=4.6m/s (滿足3—5m/s)
（3）穿孔管：採用管徑為6mm的穿孔管，孔出口氣速為設5m/s，孔口直徑取為5mm（在2~6mm之間）
一個孔的平均出氣量 q= =9.81×10-5m3/s
孔數：n= 個
孔間隔 為 ，在10~15mm之間，符合要求。
穿孔管布置：在每格曝氣沉砂池池長一側設置1根穿孔管曝氣管，共兩根。
二、細格柵的選型和計算
選用XG1000型細格柵，參數如下
設備寬B：1000mm 有效柵寬B1：850㎜ 有效柵隙：5㎜ 耙線速度：2 m/min 電機功率：1.1kw 安裝角度：60° 渠寬B3：1050㎜ 柵前水深h2：1.0m/s 流體流速：0.5～1.0m/s
柵條寬度s=0.01m
1． 柵前後的水頭損失
水流斷面面積 m2
柵前流速
在0.4~0.9m/s范圍內，復合要求
設過柵流速為v=0.6m/s
設柵條斷面為銳邊矩形斷面，取k=3 ,則通過格柵的水頭損失為：
。
3． 柵槽總長度
柵前的渠道超高設為0.45m，所以渠道高度為1.45m
因為安裝高度是取60°，所以格柵所佔的渠道長為1.45×ctg =1.45×ctg60°=0.84m
柵後長1米。
所以渠道的總長度
L=0.5+0.84+1=2.34m
三、水面標高
根據經驗值污水每經過一個障礙物水面標高下降3~5cm，根據曝氣沉砂池的有效水深以及砂斗的高度可推算出各個構築物的水面標高，本次設計以經過一個障礙物水位下降5cm來計算，以曝氣沉砂池的砂槽底為0米進行計算。
曝氣沉砂池的水面標高：2.38m
細格柵與曝氣沉砂池之間的配水井的水面標高： 2.43m
細格柵柵後水面標高： 2.48m
細格柵柵前水面標高：2.48+0.29=2.77m
配水井外套桶水面標高： 2.82m
配水井內套桶水面標高： 2.88
設配水井超高為0.35m
則整個曝氣沉砂池系統的最高標高為3.23m
則曝氣沉砂池的超高為h1=3.23-2.38=0.85m
四、配水井的計算
設配水井的平均停留時間為T＝1.5min，Qp=0.347 m3/s，假設配水井水柱高為5.03米。
配水井面積為

配水井直徑為

因為進水管徑為1000，管離底為200mm。所以覆土厚度為1.28m。
五、砂水分離器和吸砂機的選擇
（1）選用直徑LSSF型螺旋式砂水分離器
（2）根據池寬選用LF-W-CS型沉砂池吸砂機，其主要參數為：
潛污泵型號：AV14-4（潛水無堵塞泵）
潛水泵特性 揚程：2m，流量：54m3/h，功率：1.4kw
行車速度為2-5m/min，提耙裝置功率 0.55kw
驅動裝置功率： 0.37×2kw
鋼軌型號 15kg/mGB11264-89
軌道預埋件斷面尺寸（mm） （b1-20） 60 10（b1：沉砂池牆體壁厚）
軌道預埋件間距 1000mm
四、氧化溝
1、設計說明
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准。採用卡式氧化溝的優點：立式表曝機單機功率大，調節性能好，節能效果顯著；有極強的混合攪拌與耐沖擊負荷能力；曝氣功率密度大，平均傳氧效率達到至少2.1kg/（kW*h）；氧化溝溝深加大，可達到5.0以上，是氧化溝佔地面積減小，土建費用降低。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
2、設計計算
（1）.設計參數：
qv=30000m3/d（設計採用雙池，則單池流量=15000 m3/d），
設計溫度15℃，最高溫度25℃，
進水水質:近期：CODCr=242mg/L，BOD5=129.4mg/L， NH3-N=30mg/L，
遠期：CODCr=240mg/L，BOD5=128mg/L， NH3-N=30mg/L，
出水水質:CODCr=100mg/L，BOD5=30mg/L，SS=30mg/L，NH3-N=10mg/L
（2）.確定採用的有關參數：
取MLSS=3500mg/L,假定其70%是揮發性的,DO=3.0mg/L,k=0.05，Cs（20）=9.07mg/L
y=0.6mgVSS/mgBOD5，Kd=0.05d-1，qD,20=0.05kgNH3-N/kgMLVSS•d，CS(20)=9.07mg/L，
α=0.90，β=0.94，
剩餘鹼度：100mg/L(以CaCO3)，所需鹼度7.14mg鹼度/mgNH3-N氧化；產生鹼度3.0mg鹼度/mgNO3-N還原，硝化安全系數：3。
（3）.設計泥齡：
確定硝化速率μN
μN=0.47e0.098（T-15）*N/KN+N*DO/ Ko+DO=0.47*e0.098*（15-15）*30/（100.051*15-1.158+30）*2/（1.3+2）
=0.22d-1
θcm=1/=1/0.22=4.5d，設計泥齡θc=3*4.5=13.5d
為了保證污泥穩定，應選擇泥齡為30d
（4）.設計池體體積：
①確定出水中溶解性BOD5的量：
出水中懸浮固體BOD5=1.4*0.68*30*70%=20mg/L
出水中溶解性BOD5的量=30-20=10mg/L
②好氧區容積計算：
V1=y*qv*（So-Se）*θc/MLVSS*（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）*30/（0.7*3500*（1+0.05*30））=9278m3
水力停留時間t1= V1/ qv =9278/30000=0.31d=7.4h

③脫氮計算：
產生污泥量=y*qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）/（1000*（1+0.05*30））=860kg/d
假設污泥中大約含12.4%的氮，這些氮用於細胞合成，
用於合成的氮=0.124*860=106.6kg/d，轉化為：106.6*1000/30000=3.55mg/L
故脫氮量=30-10-3.55=16.45mg/L。
④鹼度計算：
剩餘鹼度=300-7.14*20+3.0*16.45+0.1（129.4-10）=218.5mg/L(以CaCO3)
大於100mg/L，可以滿足pH＞7.2
⑤缺氧區容積計算：
qD=qD,20*1.08T-20=0.05*1.0815-20=0.032 kgNH3-N/kgMLVSS•d
V2=qv*△N/qD/MLVSS=30000*16.45/0.032/0.7/3500=6295m3
水力停留時間t2=V2/qv=6295/30000=0.21d=5h
⑥總池容積計算
V=V1+V2=9278+6295=15573m3，t=t1+t2=7.4+5=12.4h
（5）.曝氣量計算
①計算需氧氣量
R=（So-Se）qv*/（1-e-kt）-1.42Px+4.6*qv*△N-2.6*qv*NO3-0.56Px
=30000*（129.4-10）/（1-e-kt）/1000-1.42*856.8+4.6*30000*20/1000
-2.6*30000*16.45/1000-0.56*856.8=5049kg/d=211 kg/h
②實際需氧量
Ro』=1.2*R=1.2*211=253.2kg/d
校核：Ro=R*Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.024T-20=253.2*9.07/0.9/（0.94*8.24-3）/1.024 25-20
=477.6kg/h （在400-500之間 符合）
6.溝型尺寸設計及曝氣設備選型
採用卡式氧化溝（兩座並聯）：
取有效水深H=3.5m，單溝的寬度b=7.8m，進水量15000 m3/d,
則單溝長=[V/2-0.5π(2b)2 h-2*0.5πb2 h]/4Hb=53m,
單溝好氧區總長度=單溝長*4* V1 /V=126m
單溝厭氧區總長度=單溝長*4* V2 /V=76m
採用四溝道，兩台55kW的立式表曝氣機（單池）
曝氣設備：PSB3250：D=3.25m，P=132kW，n=30r/min，清水充氧量：252kg/h，

7.配水井設計
污水在配水井的停留時間最少不低於3min（不計迴流污泥的量），
設截面中半圓的半徑為r，矩形的寬度為r，長度為2r，設計的有效水深為4.0m
（2*r*r+0.5πr2）*4=30000*3/24/60
r=2.7m
8.其它附屬構築物的設計
工程設計中牆的厚度為250mm；氧化溝體表面設置走道板的寬度為800mm；；倒流牆的設計半徑為3.9m；配水井的進水管道採用的規格為DN900,污泥迴流管道採用的規格為DN500；出水井的設計尺寸為3000mm*1000mm*1000mm,出水堰高為100mm,堰孔直徑為40mm，出水管採用的規格為DN700。
五、輻流式二沉池
1.設計說明
1.1二沉池的類型
二沉池的類型有：平流式二沉池、豎流式二沉池、輻流式二沉池、斜流式二沉池。其中，輻流式二沉池又分為：中進周出式、周進周出式、中進中出式。
1.2選擇輻流式（中進周出）二沉池的原因
由於平流式二沉池佔地面積大；豎流式二沉池多用於小型廢水中絮凝性懸浮固體的分離；斜流式二沉池較多時候，在曝氣池出口污泥濃度高，而且沒有設置專門的排泥設備，容易造成阻塞。因此選擇輻流式二沉池。從出水水質和排泥的方面考慮，理論上是周進周出效果最好。但是，實際上，考慮異重流，是中進周出的效果最好。因此，選擇了選擇輻流式（中進周出）二沉池。
2.設計計算
2.1污泥迴流比：

2.2沉澱部分水面面積：
流量： ；
最大流量（設計流量）：
單個池子的設計流量：
污泥負荷q取1.1m3/(m2.h)， 池子數n為2 。
沉澱部分水面面積：
2.3校核固體負荷：

因為142＜150，符合要求。
2.4池子直徑
池子直徑： 根據選型取池子直徑為35.0m。
2.5沉澱部分的有效水深
沉澱時間t為2.5s 有效水深：
2.6沉澱池總高

2.7校核徑深比：
徑深比為 符合要求。
2.8進水管的設計
單體設計污水流量：
進水管設計流量：
取管徑D=700mm ，流速為
因為，0.697＞0.6符合要求，所以進水管直徑為D=700mm。
2.9穩流筒
進水井的流速為0.8m/s ，則過水面積為
過水面積和泥管面積的總和：
由過水面積和泥管面積的總和求出直徑為
筒壁厚為250mm， 取管徑為900mm。
進行校核：過水面積為
流速為 。
筒上有8個小孔 ，孔面積為S2= ，所以 。
二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機，穩流筒的直徑為3880mm。
取穩流筒出流速度為0.1m/s， 則過水面積為
穩流筒下部與池底距離為
所以穩流筒下部與池底距離大於0.2m，即符合要求。
2.10配水井
配水井設計為馬蹄形，在外圍加寬700mm為污泥井。
時間取3分鍾 流量為
取配水井直徑為D=3000mm 則配水井高度
其中，設計水深為7.0m，超高為0.6m。
2.11出水部分單池設計流量：
出水溢流堰設計
（1） 堰上水頭 H=0.05mH2O
（2） 每個三角堰的流量0.783L/s
（3） 三角堰個數 因此取n=223（個）
2.12排泥部分
迴流污泥量為
剩餘污泥量為
因為剩餘污泥量小，所以忽略不計，即總污泥量為0.188m3/s。
取流速為0.8（m/s） 直徑為 取直徑為D=400mm
校核：流速為 0.6＜0.75＜0.9 因此符合要求。
綜上， 二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機 池徑為35000mm.

希望能夠幫助你!

『陸』 路基路面排水和地下排水都有哪幾種方式

路基排水【subgrade drainage】指的是為保證路基穩定而採取的匯集、排除地表或地下水的措施。

路基排水（subgrade drainage）為防止和控制路基受水侵害而設置的攔截引排地表水（降水及雨雪形成的地面徑流）及地下水（上層滯水、潛水及層間水等）的系統。路基排水的任務是把路基工作區內的土基含水量降到工程容許范圍內以保證路基穩定的工作狀態。路基排水設計要因地制宜，經濟實用，選用適當的排水設備，結合農田水利等各種排水設施和水利工程進行綜合設計，井應和橋梁、隧道、車站等排水建築物相順接。排水設備包括地面排水設備和地下排水設備。地面排水設備包括側溝、排水溝、天溝、截水溝、急流槽和排水溝槽。地下排水設備包括明溝、排水槽、暗溝、滲水暗溝、滲水隧道洞。排水附屬設備包括集水井、檢查井等。排水溝槽可以通過夯拍表層、三合土（水泥：砂：爐渣 二1：5：1 5，石灰：黏土：小礫石=15：50：35）或四合土（石灰：水泥：砂：爐渣=1：3：6：9）捶面、卵石護面、干砌片石護、漿砌片石護面和拼裝式混凝土護面等措施。排水設計包括流量計算、水力計算、排水設備工程設計。不需進行水力計算的排水溝可採用底寬0.4m，深度0.6m。在受到建築限界等原因限制時，路基排水可以通過土工合成材料結合路肩排水管的方式進行路基排水。

『柒』 鍗 澶у搧鐗屾綔姘存帓奼℃車錛

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『捌』 　油氣聚集區水體的石油污染

5.1.1區內水體的基本情況

黃河是黃河三角洲地區最主要的地表河流，黃河自利津縣南宋鄉進入東營市區至入海口約188km，平均年徑流量317億m³，年內分布極不均勻，汛期（7～10月）徑流量佔全年的63%，達199億m³。非汛期內徑流量只有118億m³，枯水期常常出現斷流現象，並且斷流時間有逐年增加的趨勢，對該地區工農業用水和人民生活造成了一定的影響。除黃河以外，區內大小入海河流20餘條，其中主要的有15條。黃河以北有神仙溝、挑河、草橋河、潮河等沿海河流，大多自南向北流入渤海灣，河道順直，無大的支流。黃河以南有廣利河、廣蒲河、溢洪河、支脈河、小清河、淄河等，這些河流大多由西向東流入萊洲灣。這些河流多系人工開挖，用於排鹼、排澇和排污。

圖5-1石油污染源分布示意圖

黃河三角洲地區淺層地下水主要靠大氣降水補給，在形成過程中一方面受黃河側滲和下滲的影響，另一方面受海洋潮汐頂托、淹沒作用的制約，受鹽土體和海水的影響形成近代黃河三角洲高礦化度地下水的主要特徵。因此區內大部分地區（小清河以北）為鹹淡水重疊區及全鹹水區，基本不適於飲用。水化學類型比較復雜，主要為重碳酸氯化物－鈉鎂型、重碳酸氯化物－鈉鈣鎂型、氯化物硫酸鹽－鈉鎂型、氯化物－鈉鈣鎂型和氯化物－鈉型水，礦化度大於2g/L，多數大於5g/L，沿海地區分布有大於50g/L的鹵水。區內主要的全淡水區分布於小清河以南山前地帶，面積420km²，約占東營市面積的5%。水化學類型以重碳酸型水為主，礦化度0.5～1.5g/L,pH值在7.0～8.5之間，是生活、農業用水的良好水源。有關區內地下水更為詳細的情況見前一章節的水文地質條件部分。

為解決東營地區用水問題，調節黃河枯水季節水資源短缺而修建的各種類型水庫10餘座。其中大型水庫一座，庫容量1.14億m³；中型水庫6座，庫容量1.6億m³；小型水庫11餘座，蓄水總量可達3.02億m³，基本上滿足東營市目前的用水需求。

根據黃河三角洲地表水分布的基本格局，全局（勝利石油管理局）所排工業廢水主要分四路，最終排入渤海。孤島地區廢水經神仙溝排入渤海灣；河口地區廢水經挑河排入渤海灣；東營地區廢水經廣利河排入萊洲灣。孤島採油廠和樁西採油廠屬濱海灘塗油田，工業廢水主要經過各排澇站提升泵，直接排入萊洲灣和渤海灣。因此受納油田污水的河流主要有挑河、神仙溝、支脈河、廣利河、溢洪河，此外還有武家大溝、廣蒲河兩條比較小的河段。

以下為納污各河流域的概況（見表5-2）。

1.挑河流域概況

挑河主要位於東營市河口區境內，從利津縣的集賢、神廟自南而北由新刁口入渤海灣，全長32.6km，流域面積504km²。1974年開挖，形成以排澇、防洪和排污為主要功能的河流。匯入挑河的污水主要為河口採油廠的採油廢水、生活污水和地方工業企業廢水及生活廢水。

2.神仙溝流域概況

神仙溝位於東營市河口區孤島油區境內，最初是承擔黃河分流行水，自1979年黃河由清溝入海後，神仙溝不再承擔黃河水的分流入海責任，其下游功能完全變為排污河道。全河長54km，流域面積250km²，流域內的主要廢水污染源是孤島、樁西採油廠的採油廢水、生活廢水以及地方工業廢水及生活廢水。

3.支脈河流域概況

支脈河源於山東高青縣，流域面積1338km²，全河長112.5km，流經東營區和廣饒縣交界處進入萊洲灣，該河功能主要用於排澇。受納石油化工開發總公司、純梁首站、王家崗聯合站及勝利發電廠等工業廢水及生活污水。

4.廣利河流域概況

廣利河發源於墾利縣勝坨鄉王營，全長47.8km，流域面積844km²，最大排澇能力148m³/s。廣利河流域內匯入的主要污水為西城區的生活污水、東辛採油廠、現河採油廠、動力機械廠、勝利採油廠的工業廢水及地方工業企業廢水。

5.溢洪河流域概況

溢洪河起源於墾利縣崔家莊子，全長47.9km，流域面積2130km²，最大排澇能力110m³/s。流域內匯入的主要污水為勝利採油廠、東辛採油廠及鑽井集團公司的生產、生活廢水和地方工業企業生活廢水。

表5-2勝利石油管理局主要納污河流及排污企業

5.1.2主要的污染部門及排污種類

由前面區內的經濟概述部分介紹可以看出：區內經濟的主體是石油經濟，對水體的影響也主要是石油企業的工業廢水排放。

企業工業廢水排放的具體情況如下：

1.主要工業污染行業

石油開采過程中，以採油產生的廢水最多。採油與煉化兩大部門構成了主要污染部門。採油部門等標污染負荷比為74.85%，是第一工業廢水污染行業。煉化部門僅次於採油部門，等標污染負荷比為17.36%，是第二工業廢水污染行業。兩者等標污染負荷累計百分比為92.21%。油水井作業過程中，也可產生廢水，由於一般都進干線，實行無污染作業，所以僅有少量廢水排入井場土池中。1993年全局作業部門等標污染負荷比僅為0.24%，是工業廢水污染最小的部門（圖5-2，圖5-3，表5-3）。

圖5-2主要工業污染部門

圖5-3各類廢水排放達標率

表5-3主要工業污染部門評價表

2.石油行業主要的污染企業

全局工業廢水主要污染企業有5個，其中4個是採油廠。現河採油廠等標污染負荷比為41.59%，是第一工業廢水污染企業。其餘按等標污染負荷比為大小順序依次是：石油化工開發總公司、東辛採油廠、孤島採油廠和孤東採油廠，其等標污染負荷比依次是17.36%、12.89%、10.24%和6.63%。以上5個單位的等標污染負荷累加比達88.71%，是主要的工業廢水污染企業。

3.主要污染物排放種類

表5-4列出11項污染物的等標污染負荷，從表中可以看出，揮發酚等標污染負荷比最高，為51.63%，是第一污染物。石油類等標污染負荷比為32.78%，是第二污染物，化學需氧量等標污染負荷比為12.99%，是第三位污染物。三者等標污染負荷累加負荷比達到97.40%，是主要污染物。懸浮物、硫化物、氰化物、銅、鉛、汞、鋅和六價鉻八項污染物相對污染較輕，等標污染負荷比總和僅為2.6%。廢水中主要污染物種類比例如圖5-4。

表5-4石油企業工業廢水主要污染物評價表

① 含Cu、Pb、Hg、CN^-、Zn和Cr⁶⁺六項污染物。

圖5-4廢水中主要污染物種類

5.1.3地表水體的納污狀況

區內的挑河、神仙溝、支脈河、廣利河、溢洪河、小清河、渤海灣7個主要水系的11條河流是主要的納污水系（圖5-5），共接納全局19個主要排污口外排工業廢水1075.36萬t，佔全局工業廢水外排總量的69.96%。接納污染物4456.23t，佔全局工業廢水中污染物總量的53.59%。其中含化學需氧量3065.09t，石油類545.84t、懸浮物820.95t、揮發酚17.45t、硫化物2.17t，分別佔全局工業廢水中同種污染物總量的67.16%、94.80%、26.03%、96.20%和76.95%。

在上述7個主要的納污水系當中，支脈河、廣利河、小清河水系和渤海灣又是其中最主要的納污水體，1993年，接納來自19個主要排污口的工業廢水941.47萬t，占納污水體接納工業廢水總量的87.55%。接納污染物3662t，占納污水體接納工業廢水污染物總量的82.18%。支脈河水系接納工業廢水量最大，為549.9萬t，接納污染物1769.66t，其中含化學需氧量1238.22t、石油類153.89t、懸浮物366.78t、揮發酚10.3t、硫化物0.88t，是第一大納污水體。各納污水體接納工業廢水污染物狀況詳見表5-2。

5.1.4區內水體環境質量狀況評價

1.地表河流

（1）黃河

區內最主要的地表河流黃河水質較好，根據東營市環境保護監測站多年的監測結果，除了黃河特有的懸浮物含量較高外，絕大多數化學元素均在國家地面水環境質量標准（GB3838-88）三類水范圍以內，另有COD和石油類含量超過五類水質標准。說明黃河入海處的水質雖好，能夠滿足飲用水源的要求，但已經受到石油等有機物的輕微污染。

黃河綜合污染指數為2.97（見表5-5）。

表5-5黃河綜合污染指數評價表

結論：黃河水質尚好，能滿足飲用水源需要，但已經受到石油等有機物的輕微污染，今後應引起高度重視。

（2）廣利河

廣利河的所有監測斷面化學需氧有機指標在枯、平、豐三個水期都超標，最大超標倍數為4.096倍。所有監測斷面的氨氮在枯水期全部超標，最大超標倍數2.67倍。BOD₅和總磷只在枯水期的個別斷面超標，超標倍數分別為0.814和0.48倍。石油類除了豐水期各斷面沒有超標現象外，其餘兩個水期的個別斷面上有超標現象，最大超標倍數為8.21倍。

圖5-5地表水系污染程度示意圖

另據1999年度對廣利河水質監測結果最新資料，廣利河小趙家斷面CODcr、揮發酚2項指標超標，超標率分別為100%、33.3%；廣利河沙營斷面CODcr、CODmn、DO、BOD₅、揮發酚、油等6項指標超標，超標率分別為100%、83.3%、66.7%、100%、66.7%、83.3%；廣利河廣利港斷面CODcr、CODmn、BOD₅、揮發酚、油、氯化物、pH值等7項指標超標，超標率分別為100%、100%、100%、66.7%、83.3%、100%、33.3%。從三個斷面的超標情況可以看出，上游小趙家斷面超標項目少，而中、下游沙營、廣利港斷面則超標項目較多，這主要是由於西城工業廢水和生活廢水的排入造成的。廣利河三個斷面水質均劣於V類水。小趙家沙營、廣利港斷面的綜合污染指數分別為7.52、27.07、15.78。

結論：廣利河水質有機污染已經相當嚴重，不及時治理有加重趨勢。造成廣利河水質有機污染嚴重的主要污染源是西城區的大量生活污水、東辛採油廠的採油廢水以及沿岸地方企業廢水。

（3）支脈河

支脈河水質CODcr所有監測斷面在枯平豐三個水期都超標，最大超標倍數為3.36倍。BOD₅在平水期有兩個斷面超標，超標倍數分別為2.835倍和1.438倍；石油類在枯水期的廣利蝦場南一個斷面超標，超標倍數為1.51倍。

1999年度王營斷面的最新資料：超標指標有CODcr、CODmn、DO、BOD₅、揮發酚、油，超標率分別為100%、75%、50%、50%、25%、75%。綜合污染指數為12.1。已達到嚴重污染。

結論：支脈河已達到嚴重污染，污染項目增多，造成污染的原因是污染主要來自上游高青、博興縣的工業、生活污水及王家崗聯合站純梁首站等所排入的工業廢水及地方企業所排入的各類廢水。

（4）小清河

根據1999年度對小清河石村、三岔斷面的監測結果可知：小清河石村斷面有7項指標超標，其中CODcr、CODmn、BOD₅、揮發酚等4項指標超標率為100%，其他3項指標超標率分別為DO83.3%、汞83.3%、石油類16.7%；小清河三岔斷面有6項指標超標，其中Cl^-、CODcr、CODmn等三項指標超標率為100%，其他3項指標超標率分別為BOD₅83.3%、揮發酚33.3%、石油類16.7%；石村和三岔斷面的污染指數分別為36.2和35.9。

結論：小清河水質各監測斷面均劣於V類水，已失去水體功能。

（5）廣蒲河

廣蒲河水質1999年以前超標因子為化學需氧量、氨氮、砷。

1999年度廣蒲河東王路斷面超標指標為CODcr、CODmn、DO、BOD₅、油，超標率分別為100%、75%、75%、50%。綜合污染指數為24.3。

結論：廣蒲河已達到嚴重污染。污染的原因主要是石化總公司、總機械廠、勝利發電廠所排工業廢水及六戶鎮工業廢水及生活污水。

（6）淄河

淄河發源於淄博市臨淄區，流經廣饒縣境內，在三岔河口上游匯入小清河。1999年度對淄河西水、小營兩個斷面的檢測結果表明，淄河西水斷面CODcr、CODmn、BOD₅、揮發酚、鉛、油、DO等7項指標超標，超標率分別為100%、100%、100%、80%、20%、40%、100%；淄河小營斷面DO、CODcr、CODmn、BOD₅、揮發酚、油等6項指標超標，超標率分別為25%、100%、100%、50%、25%、25%。

結論：水質均劣於Ⅴ類。淄河西水、小營兩個斷面的綜合污染指數分別為143.1和16.1，達到極嚴重污染程度，已失去水體功能。主要接納臨淄區工業、生活廢水。

（7）溢洪河

溢洪河所有監測斷面的化學需氧量在枯、平、豐三個水期都超標，最大超標倍數5.215倍。氨氮在枯豐兩個水期個別斷面超標。溶解氧在豐水期的個別斷面上超標，超標倍數1.26倍。石油類只有豐水期的個別斷面超標，超標倍數為0.79倍。

結論：溢洪河水質也遭到嚴重的有機污染，造成有機污染嚴重的原因是由於勝利採油廠、東辛採油廠、墾利煉油廠等工業廢水及生活廢水。

（8）挑河

挑河化學需氧量在所有監測斷面的枯、平、豐三個水期都超標，超標倍數3.904倍；其他有機污染指標氨氮、溶解氧、生化需氧量在枯水期和平水期中的個別斷面超標，超標倍數分別為1.28倍、3.96倍和0.272倍。

結論：挑河已經受有機污染。造成挑河水質污染的原因主要是河口採油廠的採油、生活廢水及地方企業廢水。

（9）神仙溝

神仙溝化學需氧量在所有斷面的枯、平、豐三個水期都超標，最大超標倍數為13.72倍。其他有機污染指標：氨氮在枯水期所有斷面都超標，最大超標倍數0.56倍；總磷在枯水期有一個斷面超標，超標倍數為1.75倍，溶解氧和生化需氧量在枯、平、豐三個水期基本都超標，最大超標倍數分別為9.0和7.3倍。污染指標石油類在枯、平、豐三個水期基本都超標，最大超標倍數為1.68倍。

結論：神仙溝水質污染相當嚴重。造成神仙溝水質污染的主要污染源是軍馬造紙廠、樁西採油廠、孤島採油廠工業及生活污水。

（10）武家大溝

武家大溝有機污染指標化學需氧量在三個水期都超標，最大超標倍數為1.93倍，生化需氧量和溶解氧有一個水期超標，超標倍數分別為0.027和1.305倍。

結論：武家大溝水質污染比其他河流輕，屬有機污染類型。污染的主要原因是現河採油廠的王家崗站所排的採油廢水及附近的地方企業排放的廢水。

2.油田淺海海水

勝利油田淺海灘塗地下油藏豐富，是重點開發區之一，這個區域又是我國的傳統漁場，是渤海經濟魚蝦、貝類產卵孵化和育肥的良好場所和水產養殖基地。在石油開采過程中，石油類等污染物會對近海水造成一定影響。此外，河流污水未經處理直接排向大海，對近岸海域的水質也有較大的影響。

為了全面了解油田淺海水的質量狀況，勝利油田曾在1989年組織了《勝利油田開發建設與淺海灘塗石油勘探開發區域環境影響評價及研究》課題，對淺海海域的水質及淺海灘塗底質的污染狀況進行了全面的調查與評價。當時的海域調查范圍北起馬頰河口，南至濰河口，海域的經緯度范圍為117°58.3′～119°30.1′E,37°11.6′～38°50.6′N。淺海調查海域包括0～15m等深線水域，共設12條斷面，大面觀測站49個。49個大面觀測站中包括3個連續觀測站，對有關水質參數每隔兩小時測一次，歷時24小時連續監測。淺海調查時間在枯水期（5月）和豐水期（8月）各進行一個航次。淺海水質調查的采樣層次是水深小於10m者，只採表層，水深10～15m者，采表底兩層。評價方法採用1990年3月國家海洋局海洋環境保護研究所《中國近海水質評價方法研究報告》所推薦的方法，評價標准用海水水質標准GB3097—82中第一類海水標准。海水質量分為4個等級：A、B、C、D,A、B、C級大致相當於一類、二類、三類海水，劣於三級海水者屬於D級。除了排污口以外，任何海域不允許D級海水存在（圖5-6）。

海水水質評價結果為：

（1）單項海水水質等級

COD：超標站位1個，位於神仙溝口，超標率1.7%，僅神仙溝口潮間帶出現D級水質，並影響到附近淺水域，使其水質等級為C級到B級，其餘評價海域COD水質均為A級。

石油：超標站位7個，其中6個在潮間帶，一個在小清河附近，超標率12%。石油類在海域里造成的局部污染是明顯的，尤其突出的有兩處，一是神仙溝口潮間帶，二是旺河口與小清河口潮間帶。石油的水質等級最差的出現在神仙溝口，為D級。孤東、小清河口潮間帶均為B級。

揮發酚：揮發酚的超標站位主要在孤東和神仙溝口的潮間帶，超標站位3個，超標率11.5%。挑河口、神仙溝口、黃河口、小清河、旺河口一直到萊洲灣底部一帶沿岸區域水質均為A級。

圖5-6油田淺海海水水質分區圖

（2）綜合海水水質等級

將兩個水期的平均結果做出綜合水質等級評價，水質最差的地方是在神仙溝口的潮間帶，其主要污染物是石油和COD，尤其是石油超標較高。B級水質在靠近潮間帶的一小塊區域以及廣利河口潮間帶區域，潮下帶就基本是A級水質。調查區絕大部分區域的水質屬於A級，即一般的一類海水水質。

由於底質能很好地反映出水域環境的污染狀況和污染歷史，此次調查除了海水水質以外，對淺海灘塗的底質污染狀況也進行了相應的評價。

（3）淺海、灘塗底質狀況

通過對淺海、灘塗地質調查發現：除了孤東油田潮間帶底質超標以外，其他區域的灘塗及淺海底質均未超標。孤東油田受油污染存在灰黑色稀泥的底質寬度約100m。從污染程度上看極其嚴重，石油污染超標40倍，硫化物的污染超標2.5倍，酚和有機質的含量也是全區最高值。從污染發展的速度來看：1986年10月勝利油田對孤東油田進行環境影響評價工作時，該區域底質質量尚好，無超標項目，也未見明顯的油污染。目前狀況顯然是1986年以後油田排出的污水中的石油在灘塗的底質上迅速積累所致。

此外，通過對整個區域底質污染指數分析可以發現：灘塗的污染指數最小，淺海近岸底質的指數大於灘塗，而小於離岸較遠的淺海。顯示出底質污染指數由灘塗向深水方向遞增的條帶狀分區現象（這一點與淺海海水水質條帶分區正好相反），這一方面反映了石油等污染物入海後主要是隨細懸浮物輸移到水動力較弱的海域沉積下來的的趨勢；另一方面也是由於灘塗近岸水淺，水交換充分，氧化電位高，污染物不易形成所致。

總之，通過此次對黃河三角洲海岸帶淺海水質及底質的全面調查可以看出：1989年時海水污染主要是在孤東油田的近海，由於油田瀕臨海邊，排澇站直接將水排入海內，對海水影響較大，但污染僅限於潮間帶，特別是神仙溝口和廣利河口水質較差，除此之外大部分地區淺海水質基本上屬於一般一類海水水質。

10年以後，通過收集到的1999年度對近岸海域的水質監測資料，根據GB3097—1997標准進行評價，另外根據海域功能區的不同，分別採用Ⅲ類標准、Ⅱ類標准進行評價，其中東營港、渤海埕島石油開發區按Ⅲ類標准進行評價，其餘按Ⅱ類標准進行評價。近海海域水質狀況評價結果見表5-6。

表5-6近海海域水質狀況評價結果表

通過1989年和1999年對海水水質的評價對比，盡管評價所採用的標准有所不同，超標項目也無法進行有效對比，但總體上1989年大部分區域的淺海海水屬於一般的一類海水水質，主要污染區域孤東油田潮間帶也多為二級海水水質，而1999年調查區海水水質狀況多為三級水質，污染有所加重，污染區域也有擴大的趨勢，應引起高度重視，防止污染的進一步擴大和加重。

結論：自1986年以來，淺海海水污染有所加重，污染區域也有擴大的趨勢。

3.地下水

黃河三角洲局部地區淺層地下水污染元素含量超過家庭飲用水標准，污染嚴重的地區主要分布在排污河道沿岸、城鎮和工業集中區。此外東營市地勢偏低，受外來污水影響嚴重，據監測，東營市地下水污染主要是淺層地下水污染，以石油、揮發酚、COD為主，以廣饒縣南部淺層淡水分布區的地下水污染對人危害最大。尤其淄河沿岸地下水，局部地區肉眼可辨水顏色發黃、發黑。另外，在淺層地下水中，農葯殘留也有檢出，據1992～1995年的檢測結果，主要有樂果（檢出值0.4～12mg/dm³，）、「六六六」（檢出值0～0.18mg/dm³）、DDVP（檢出值0.3～10.5mg/dm³）、「四〇四九」（檢出值0.1～0.5mg/dm³）。人們正逐漸意識到地下水污染的危害，品嘗到了人類自己釀成的苦果，因為已經發現了可能與地下水污染或者與早期污水灌溉有關的可疑病區，肝大、癌症發病率高（圖5-7）。

圖5-7淺層地下水質量分區示意圖

（1）淄河沿岸地下水的污染

淄河是一條重度污染河流，由於兩岸淺層地下水開采強度大，因而淄河的污水對地下水有較強的補給作用，造成沿岸地下水嚴重污染，近岸地帶地下水具有異味，顏色呈黃灰色，60m以上的淺層地下水已不能飲用。

據垂直淄河布設的地下水取樣點分析資料，主要污染物為揮發酚、油，並且砷和六價鉻也有檢出，揮發酚超過飲用水標准4.5～4.7倍。地下水的污染程度隨著距淄河的距離加大而減小，污染區分布在淄河西岸梧村—皂戶李—黃丘—白兔丘一帶和東岸西朱營—楊庄—李璩—郭辛一帶的臨河地區，面積約32km²。污染區沿淄河呈條帶狀展布，寬度2～3km，污染區邊界距淄河的距離一般為1.0～1.5km。區內淺層地下水中石油類的含量一般為0.18～0.50mg/L，超過生活飲用水衛生標准，COD的含量一般為0.90～2.00mg/L，最高為8.68mg/L，超過生活飲用水衛生標准。另外，區內淺層地下水中Cr6＋和Mo的檢出率較高，Cr6＋的檢出率約為40%，含量一般為0.005～0.025mg/L。Mo的檢出率約為80%，含量一般為0.001～0.005mg/L（見表5-7）。

表5-7淄河沿岸地下水污染監測斷面水質分析成果表

未污染區分布在距淄河較遠的呈羔—大張—晉王一帶和大張淡—西營一帶，面積約109km²。該區距淄河較遠，淺層地下水僅受到輕微污染。該區淺層地下水中COD的含量一般為0.87～1.17mg/L,Cr⁶⁺含量一般為0.008mg/L。Mo含量一般為0.001～0.002mg/L，它們的含量均低於生活飲用水衛生標准。該區淺層地下水基本滿足人畜供水水質要求（圖5-8）。

圖5-8淄河沿岸地下水污染評價分區示意圖

區內中深層地下水基本未受污染，水質良好，僅個別村莊因開采中深層地下水造成串層污染，其污染呈點狀，污染范圍較小。這些污染點主要分布在南部淄河沿岸的楊庄、趙庄、明庄和北部的王昌屋子、常徐庄等村。南部發生串層污染的深井距淄河的距離都小於200m，它們均開鑿於20世紀80年代初，井深小於160m，其主要污染物為石油類和Cr⁶⁺，石油類的含量一般為0.44～1.06mg/L，超過生活飲用水衛生標准。Cr⁶⁺含量一般為0.01～0.02mg/L。北部中深層地下水污染也是由上部鹹水串層污染引起。

（2）小清河沿岸地下水的污染

小清河為嚴重污染河流，受小清河水影響，兩岸淺層地下水已受到較嚴重的污染，地下水檢出有機化合物58種，有31種直接來源於工業廢水和小清河水，個別取樣點苯並（A）芘和CCL₄濃度已分別超過我國生活飲用水標准幾倍乃至上百倍，污染程度嚴重。淺層地下水污染本質為有機化合物的污染，已有研究成果表明，潛水含水層縱向彌散度為0.42m，小清河污染物質向潛水擴散速度1年約2.8m，現淺層地下水污染范圍已達500m左右。小清河在枯水期、平水期排泄兩岸地下水，僅在豐水期對淺層地下水有短期的補給，因此，小清河對地下水的污染，主要是通過污染物質的彌散作用。另一個污染途經則是小清河污水灌溉，據調查，小清河兩岸仍有污水灌溉區，這加劇了地下水和土壤以及糧食作物的污染。

（3）黃河三角洲平原區地下水污染現狀

小清河以北的黃河三角洲平原區是勝利油田主要石油開發區，東營市的主要工業企業也在區內，地下水亦受到不同程度的污染。以取樣點資料分析，地下水污染帶主要分布於地表污染源附近，在遠離污染源的地帶，地下水受污染程度較輕。主要污染物為油、揮發酚和重金屬鎘、鉛、六價鉻，如表5-8。

結論：區內主要是淺層地下水受到污染，主要污染物是大腸菌群、細菌總數、石油類、COD和氨氮，其中以大腸菌群、石油類和總磷最為嚴重。污染嚴重的地區主要分布在排污河道沿岸、城鎮和工業集中區，其他地區污染輕微。相比之下深層地下水受污染程度較小，超標項目主要是石油類和揮發酚。但在該區內，由於地下水的開發利用較少，對地下水的污染沒有引起足夠的重視，現在的監測工作也做得較少。

4.水庫

區內水庫的水質總體上良好，基本未受到石油開發帶來的負面影響。通過對辛安水庫、廣南水庫、孤東水庫、廣北水庫、孤北水庫、耿井水庫、民豐水庫水質的檢測結果，其pH值范圍在7.69～8.42，其最高值雖然接近8.5標准但尚未超過，基本屬於中偏鹼性水質。雖然各水庫水源來自黃河，但由於儲水時間較長，又受地表含鹽量高的影響，使各水庫水質酸鹼度增加，尤其是耿井水庫。各水庫中有機污染物都有檢出，揮發酚和氰化物檢出率不低於80%，但均低於國家地面水1類水標准。水庫水質中值得注意的是微生物污染問題，國家Ⅲ類水質標准規定，總大腸桿菌群數為1萬個/L，廣北水庫大腸菌數高達3萬個/L。這種現象明顯說明受人為影響嚴重，居民生活、放牧是造成微生物污染的主要原因，需要凈化消毒處理才能作為飲用水。

結論：區內水庫的水質總體上良好，基本未受到石油開發帶來的負面影響，水庫水質中值得注意的是微生物污染問題。

表5-8黃河三角洲平原區淺層地下水污染監測數據

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