廢水加什麼活性污泥長得快

① 活性污泥法處理造紙廢水

從MLVSS/MLSS僅45%—49%左右來看，需盡量降低進入生物池的SS，提高預處理的效果；水溫降專低，微生物活性也就降低，從而屬影響污泥活性，想辦法提高水溫；在降低進入生物池的SS後。盡量提高污泥濃度，提高COD的去除率，保達標。

② 工業污水處理為提高污泥活性絮凝性投加什麼葯劑到生化池

首先，投加PAC（聚合氯化鋁）對生化系統本身並沒有什麼太大的影響，如果你是在調試專過程中，想屬讓污泥盡快的長大成為較大的膠凝團，這種辦法並不是不可以試一試，但是建議少量的慢慢投加，避免一次性大量投加，這樣會對系統造成一定的沖擊，反而調試時間會加長。
要是你是在長期運行過程中，系統出現了污泥解絮，用PAC使污泥重新絮凝，根本就是自欺欺人，因為污泥解絮已經表明你的活性污泥死亡，系統已經出現嚴重的問題，你要做的是盡快找出原因，做出及時有效的具體應對措施，比如加大曝氣量、加清水、減少進水量、加大污泥迴流量等。
PS：直接向SBR池投加PAC，只要不是超大量的投加，一般是沒有什麼影響的。

③ 活性污泥如何培養

活性污泥的培養方法：
1、活性污泥培養初期，每天悶曝22h，靜置2h，排放4L廢水，再加入4L自配水。
2、7天後，污泥顏色呈黑色，沉降性能良好，出水混濁，測量MLSS、SV的值，反應過程中pH值、COD、NH3-N濃度沒有較大的變化，說明培養出的細菌量較少。
3、14天後，污泥呈淺黑色，沉澱時泥水界面由開始模糊逐漸變得邊緣清晰，鏡檢時可以觀察到草履蟲、漫遊蟲、裂口蟲、吸管蟲等。隨著生物相逐漸變好，預示菌種培養出來了。測量MLSS、SV的值，COD和NH3-N去除率分別達到43%和10%，污泥活性還不強，需要繼續培養。
4、此後，每天運行兩周期，每周期曝氣10h，靜置2h。
5、30天後，污泥的絮凝和沉澱性能良好，混合液靜置半小時，上清液清澈透明，泥水界面清晰，污泥呈黃褐色，鏡檢有大量新型菌膠團，較為密實，可以觀察到許多活躍的鍾蟲。測量污泥MLSS、SV的值，COD去除率達到90%以上，NH3-N去除率在30%以上，污泥活性較強,至此認為培養階段結束。
概念：
活性污泥是一種好氧生物處理方法．活性污泥基本概念是由1912年英國人Clark and Cage發現對廢水進行長時間曝氣會產生污泥並使水質明顯改善，其 後Arden and Lackett進一步研究，發現由於實驗容器洗不幹凈，瓶壁留下殘渣反而使處理效果提高，從而發現活性微生物菌膠團，定名為活性污泥而來。
機理：
活性污泥中復雜的微生物與廢水中的有機營養物形成了復雜的食物鏈。最先擔當凈化任務的是異氧菌和腐生性真菌，細菌特別是球狀細菌起者最關鍵的作用，優良運轉的活性污泥，是以絲狀菌為骨架由球狀菌組成的菌膠團。沉降性好，隨著活性污泥的正常運行，細菌大量繁殖，開始生長原生動物，是細菌一次捕食者。活性污泥常見的原生動物有鞭毛蟲、肉毛蟲、纖毛蟲和吸管蟲。活性污泥成熟時固著型的纖毛蟲、種蟲占優勢；後生動物是細菌的二次捕食者，如輪蟲、線蟲等只能在溶解氧充足時才出現，所以當出現後生動物時說明處理水質好轉標志。
性能指標：
1、混合液懸浮固體 （MLSS）；
2、污泥沉降比（SV）；
3、污泥指數：污泥體積指數（SVI），污泥密度指數（SDI）。

④ 在工業廢水處理工程中常用培養活性污泥的方法有哪幾種

在工業廢水處理工程中常用培養活性污泥的方法為：

1. 向好氧池注入清水（同時引入生活污水）至一定水位，並注意水溫。

2. 按風機操作規程啟動風機，鼓風。

3. 向好氧池投加經過濾的濃糞便水（當糞便水不充足時，可用化糞池和排水溝內的污泥補充。），使得污泥濃度不小於1000mg/L，BOD達到一定數值。

4. 有條件時可投加活性污泥的菌種，加快培養速度。

5. 按照活性污泥培養運行工藝對反應池進行曝氣、攪拌、沉降、排水。

6. 通過鏡檢及測定沉降比、污泥濃度，注意觀察活性污泥的增長情況。並注意觀察在線PH值、DO的數值變化，及時對工藝進行調整。

7. 測定初期水質及排水階段上清液的水質，根據進出水NH3-N、BOD、COD、NO3-、NO2-等濃度數值的變化，判斷出活性污泥的活性及優勢菌種的情況，並由此調節進水量、置換量、糞水、NH4Cl、H3PO4、CH3OH的投加量及周期內時間分布情況。

8. 注意觀察活性污泥增長情況，當通過鏡檢觀察到菌膠團大量密實出現，並能觀察到原生動物（如鍾蟲），且數量由少迅速增多時，說明污泥培養成熟，可以進生產廢水，進行馴化。

活性污泥的馴化步驟

1. 通過分析確認來水各項指標在允許范圍內，准備進水。

2. 開始進入少量生產廢水，進入量不超過馴化前 處理能力的20％。同時補充新鮮水、糞便水及NH4Cl。

3. 達到較好處理後，可增加生產廢水投加量，每次增加不超過10～20％，同時減少NH4CL投加量。且待微生物適應鞏固後再繼續增生產廢水，直至完全停加NH4Cl。同步監測出水CODcr濃度等指標,並觀察混合液污泥性狀。在污泥馴化期還要適時排放代謝產物,即泥水分離後上清液。

4. 繼續增加生產廢水投加量，直至滿負荷。滿負荷運行階段,由於池中已培養和保持了高濃度、高活性的足夠數量的活性污泥,池中曝氣後混合液的MLSS達到5000mg/1,此過程同步監測溶解氧,控制曝氣機的運行,並進行污泥的生物相鏡檢。

調試期間的監測和控制

在調試及運行過程有許多影響處理效果的因素,主要有進水CODcr濃度、pH值、溫度、溶解氧等,所以對整個系統通過感官判斷和化學分析方法進行監測是必不可少的。根據監測分析的結果對影響因素進行調整，使處理達到最佳效果。

1、溫度

溫度是影響整個工藝處理的主要環境因素,各種微生物都在特定范圍的溫度內生長。生化處理的溫度范圍在10～40℃,最佳溫度在20～30℃。任何微生物只能在一定溫度范圍內生存，在適宜的溫度范圍內可大量生長繁殖。在污泥培養時，要將它們置於最適宜溫度條件下，使微生物以最快的生長速率生長，過低或過高的溫度會使代謝速率緩慢、生長速率也緩慢，過高的溫度對微生物有致死作用。

2、pH值

微生物的生命活動、物質代謝與pH值密切相關。大多數細菌、原生動物的最適pH值為6.5～7.5，在此環境中生長繁殖最好，它們對pH值的適應范圍在4～10。而活性污泥法處理廢水的曝氣系統中，作為活性污泥的主體，菌膠團細菌在6.5～8.5的pH值條件下可產生較多粘性物質，形成良好的絮狀物。

3、營養物質

廢水中的微生物要不斷地攝取營養物質，經過分解代謝(異化作用)使復雜的高分子物質或高能化合物降解為簡單的低分子物質或低能化合物，並釋放出能量；通過合成代謝(同化作用)利用分解代謝所提供的能量和物質，轉化成自身的細胞物質；同時將產生的代謝廢物排泄到體外。

水、碳源、氮源、無機鹽及生長因素為微生物生長的條件。廢水中應按BOD5∶N∶P=100∶4∶1的比例補充氮源、含磷無機鹽，為活性污泥的培養創造良好的營養條件。

4、懸浮物質SS

污水中含有大量的懸浮物,通過預處理懸浮物已大部分去除,但也有部分不能降解,曝氣時會形成浮渣層,但不影響系統對污水的處理。

5、溶解氧量DO

好養的生化細菌屬於好氧性的。氧對好氧微生物有兩個作用：①在呼吸作用中氧作為最終電子受體；②在醇類和不飽和脂肪酸的生物合成中需要氧。且只有溶於水的氧(稱溶解氧)微生物才能利用。

在活性污泥的培養中，DO的供給量要根據活性污泥的結構狀況、濃度及廢水的濃度綜合考慮。具體說來，也就是通過觀察顯微鏡下活性污環保泥的結構即成熟程度，測量曝氣池混合液的濃度、監測曝氣池上清液中CODCr的變化來確定。根據經驗，在培養初期DO控制在1～2mg/l，這是因為菌膠團此時尚未形成絮狀結構，氧供應過多，使微生物代謝活動增強，營養供應不上而使污泥自身產生氧化，促使污泥老化。在污泥培養成熟期，要將DO提高到3～4mg/l左右，這樣可使污泥絮體內部微生物也能得到充足的DO，具有良好的沉降性能。在整個培養過程中要根據污泥培養情況逐步提高DO。

特別注意DO不能過低，DO不足，好氧微生物得不到足夠的氧，正常的生長規律將受到影響，新陳代謝能力降低，而同時對DO要求較低的微生物將應運而生，這樣正常的生化細菌培養過程將被破壞。

6、混合液MLSS濃度

微生物是生物污泥中有活性的部分,也是有機物代謝的主體,在生物處理工藝中起主要作用,而混合液污泥MLSS的數值即大概能表示活性部分的多少。對高濃度有機污水的生物處理一般均需保持較高的污泥濃度,本工程調試運行期間MLSS范圍在:4.4～5.6g/l之間,最佳值為4.8g/l左右。

7、進水CODcr濃度,進水中有機物濃度對處理影響很大。

8、污泥的生物相鏡檢

活性污泥處於不同的生長階段,各類微生物也呈現出不同的比例。細菌承擔著分解有機物的基本和基礎的代謝作用,而原生動物〈也包括後生動物〉則吞食游離細菌。污水調試運行期間出現的微生物種類繁多,有細菌、綠藻等藻類、原生動物和後生動物,原生動物有太陽蟲、蓋纖蟲、累校蟲等,後生動物出現了線蟲。調試運行後期混合液中固著型纖毛蟲,如累校蟲的大量存在,說明處理系統有良好的出水水質。

9、污泥指數SVI,正常運行時污泥指數在801/mg左右。

⑤ 如何快速讓活性污泥培養微生物需要投加什麼菌

你好，你是什麼廢攜祥水？

1、拉活性污泥培養微生物需要的時間周期有點長，想要快速啟動建議你投加甘度 復合菌。

2、生化系統掛填料，利用微生物菌種（例如甘度 復合菌、硝化菌、反硝化菌等）快速啟動。

培菌方法：

1、所謂活性污泥培養，就是為活性污泥的微生物提供一定的生長繁殖條件，即營養物，溶解氧，適宜溫度和酸鹼度。

（1）營養物：即水中碳、氮、磷之比應保持100∶5∶1。

（2）溶解氧：就好氧微生物而言，銀仿環境溶解氧大於0.3mg/l，正常代謝活動已經足夠。但因污泥以絮體形式存在於曝氣池中，以直徑500µm活性污泥絮粒而言，周圍溶解氧濃度2mg/l時，絮粒中心已低於0.1mg/l，抑制了好氧菌生長，所以曝氣池溶解氧濃度常需高於3－5mg/l，常按5－10mg/l控制。調試一般認為，曝氣池出口處溶解氧控制在2mg/l較為適宜。

（3）溫度：任何一種細鋒隱纖菌都有一個最適生長溫度，隨溫度上升，細菌生長加速，但有一個最低和最高生長溫度范圍，一般為10－45ºC，適宜溫度為15－35ºC，此范圍內溫度變化對運行影響不大。

（4）酸鹼度：一般PH為6－9。特殊時，進水最高可為PH 9－10.5，超過上述規定值時，應加酸鹼調節。

⑥ 污水處理中的活性污泥如何培養

一般活性污泥的培養，有自培菌和接種培菌兩種方法。自培菌是直接進水並曝氣，在好氧池中形成活性污泥的過程。接種培菌是通過接種其他公司的污泥，投放到好氧池，通過曝氣後形成適應本公司污廢水的活性污泥。

⑦ 活性污泥如何增長

不排泥,增加迴流比,加大曝氣量 1）、在採用活性污泥法處理各種廢水的運行管理中，由於各種原因引起怕曝氣池活性污泥致毒、活性受到抑制產生的微生物性質和類群的改變，有些微生物（如絲狀菌）的過量增長形成泡沫或浮渣，以及運行時機械應力、挾裹氣論等出現活性污泥比重降低而上浮。上浮污泥隨處理水流失，不僅增加了出水的懸浮物固體量，使出水水質嚴重惡化。從而大大降低了活性污泥的活性和數量（MVSS）。

引起活性污泥膨脹、上浮的主要因素有如下幾方面的原因：

a)、進水水質有過量的表面活性物質和油脂類化合物；

、PH值的被動，當PH值的增加超過一定范圍後，絮凝作用下降，形起活性污泥脫絮；

c)、鹼度的偏高，由於進水鹼性而調PH值，雖具中和鹼性物質，但也產生了鹽，鹽溶液濃度增大形成滲透壓發生突變，就會使其細胞脫水而死或脹破而亡而工程經驗當活性污泥反應池內鹼度超過通常數倍時，多時情況下就會發生污泥上浮；

d)、溫度對活性污泥中微生物的影響幅度。一般好氧活性污泥適宜溫度范圍在15-35℃,,超過45℃大部分活性污泥就要殘廢而上浮；

e)、致毒性底物包括CODcr濃度驟然升高、含酚及其衍生物，醇、醛和某些有機酚、硫化物、重金屬及鹵化物過高等；

f)、Do（溶解氧）過高，短期內污泥活性可能很好，因為新陳代謝快，有機物分解也塊，但時間一久，污泥被打得又輕又碎（但天氣論），象霧花片似風飄滿池面，隨水流走。
Do甚低，污泥缺氧呈灰色，若缺氧過久則呈黑色，並常常有小氣泡；

g)、反硝化引起的污泥上浮，當廢水中總氮或氨氮高時，在適宜條件下可被硝酸菌和亞硝酸菌氧化為NO3-，如二沉池厭氧，NO3-就會還原為N2，N2被活性污泥絮凝體所吸附，使得活性污泥比重<1而上浮；

h)、池底積泥引起的污泥上浮，污泥腐化產生CH4，H2S後上浮；

i)、由於廢水運行工況的水溫和污泥負荷不能衡定，水質微生物菌種營養源缺鐵，會引起菌種兌變成微絲菌，一般稱絲狀菌繁生而引起活性污泥上浮。

⑧ 污水處理活性污泥培養方法

污水處理活性污泥培養方法有：
一、自然培菌，也稱直接培菌法。它是利用廢水中原有的少量微生物，逐步繁殖的培養過程。
（1）
間歇培菌
（2）
連續培菌
二、接種培菌，培養時間較短，是常用的活性污泥培菌方法，適用於大部分工業廢水處理廠。
(1)
濃縮污泥接種培菌，採用附近污水處理廠的濃縮污泥作菌種(種泥或種污泥)來培養。
（2）干污泥接種培菌，干污泥」通常是指經過脫水機脫水後的泥餅，其含水率約為70～80%。本法適用於邊遠地區和取種污泥運輸距離較遠的情況。

⑨ 污水處理怎樣提高活性污泥的泥量

1、需要有足夠碳源，如進水中不足，可適量添加葡萄糖等物質；
2、如是培養初期，減少排泥量；
3、降低曝氣量，避免因進水有機物濃度低，造成自身氧化分解。

⑩ 好氧活性污泥處理生活廢水

活性污泥法是以活性污泥為主體的廢水生物處理的主要方法。活性污泥法是向廢水中連續通入空氣，經一定時間後因好氧性微生物繁殖而形成的污泥狀絮凝物。其上棲息著以菌膠團為主的微生物群，具有很強的吸附與氧化有機物的能力。
你是想問好氧活性污泥處理生活廢水的工藝流程呢？還是想問出水的具體數據呢？
活性污泥工藝是城市污水處理的主要工藝，它的設計計算有三種方法：污泥負荷法、泥齡法和數學模型法。三種方法在操作上難易程度不同，計算結果的精確度不同，直接關繫到設計水平、基建投資和處理可靠性。正因為如此，國內外專家都在進行大量細致的研究，力求找出一種精確度更高而又便於操作的計算方法。
1 污泥負荷法
這是目前國內外最流行的設計方法，幾十年來，運用該法設計了成千上萬座污水處理廠，充分說明它的正確性和適用性。但另一方面，這種方法也存在一些問題，甚至是比較嚴重的缺陷，影響了設計的精確性和可操作性。
污泥負荷法的計算式為〔1〕：
V=24LjQ／1000FwNw=24LjQ／1000Fr (1)
污泥負荷法是一種經驗計演算法，它的最基本參數Fw(曝氣池污泥負荷)和Fr(曝氣池容積負荷)是根據曝氣的類別按照以往的經驗設定，由於水質千差萬別和處理要求不同，這兩個基本參數的設定只能給出一個較大的范圍，例如我國的規范對普通曝氣推薦的數值為：
Fw=0.2～0.4 kgBOD/(kgMLSS·d)
Fr=0.4～0.9 kgBOD/(m3池容·d)
可以看出，最大值比最小值大一倍以上，幅度很寬，如果其他條件不變，選用最小值算出的曝氣池容積比選用最大值時的容積大一倍或一倍以上，基建投資也就相差很多，在這個范圍內取值完全憑經驗，對於經驗較少的設計人來說很難操作，這是污泥負荷法的一個主要缺陷。
污泥負荷法的另一個問題是單位容易混淆，譬如我國設計規范中Fw的單位是kgBOD/(kgMLSS·d)，但設計手冊中則是kgBOD/(kgMLVSS·d)，這兩種單位相差很大。MLSS是包括無機懸浮物在內的污泥濃度，MLVSS則只是有機懸浮固體的濃度，對於生活污水，一般MLVSS=0.7MLSS，如果單位用錯，算出的曝氣池容積將差30%。這種混淆並非不可能，例如我國設計手冊中推薦的普通曝氣的Fw為0.2～0.4kgBOD/(kgMLVSS·d)〔2〕，其數值和設計規范完全一樣，但單位卻不同了。設計中經常遇到不知究竟用哪個單位好的問題，特別是設計經驗不足時更是無所適從，加上近年來污水脫氮提上了日程，當污水要求硝化、反硝化時，Fw、Fr取多少合適呢?
污泥負荷法最根本的問題是沒有考慮到污水水質的差異。對於生活污水來說，SS和BOD濃度大致有數，MLSS與MLVSS的比值也大致差不多，但結合各地的實際情況來看，城市污水一般包含50%甚至更多的工業廢水，因而污水水質差別很大，有的SS、BOD值高達300～400 mg/L，有的則低到不足100 mg/L，有的污水SS/BOD值高達2以上，有的SS值比BOD值還低。污泥負荷是以MLSS為基礎的，其中有多大比例的有機物反映不出來，對於相同規模、相同工藝、相同進水BOD濃度的兩個廠，按污泥負荷法計算曝氣池容積是相同的，但當SS/BOD值差異很大時，MLVSS也相差很大，實際的生物環境就大不相同，處理效果也就明顯不同了。
綜上所述，污泥負荷法有待改進。因此，國際水質污染與控制協會(IAWQ)組織各國專家，於1986年首次推出活性污泥一號模型(簡稱ASM1)〔3〕，1995年又推出了活性污泥二號模型(簡稱ASM2)〔4、5〕。
2 數學模型法
數學模型法在理論上是比較完美的，但在具體應用上則存在不少問題，這主要是由於污水和污水處理的復雜性和多樣性，即使是簡化了的數學模式，應用起來也相當困難，從而阻礙了它的推廣和應用。到目前為止，數學模型法在國外尚未成為普遍採用的設計方法，而在我國還沒有實際應用於工程，仍停留在研究階段。
數學模型法的主要問題是模型中有很多系數和常數，ASM1中有13個，ASM2中有19個，它們都需要設計人員根據實際污水水質和處理工藝的要求確定具體數值，其中多數要經過大量監測分析後才能得出，而且不同的污水有不同的數值。由於污水水質多變，確定這些參數很困難，如果這些參數有誤，就直接影響到計算結果的精確性和可靠性。國外已經提出了這些參數的數值，但我國的污水成分與國外有很大差別，特別是污水中的有機物成分差別很大，盲目套用國外的參數值肯定是不行的。因此，要將數學模型法應用於我國的污水處理設計，必須組織力量監測分析各種污水水質，確定有關參數，才有可能把數學模型實用化。然而，從我國目前情況看，數據分析和積累恰恰是最大的薄弱環節之一，我國已運轉的城市污水處理廠有上百座，至今連一些最基本的數據都難以確定，更不用說數學模型法所需的各種數據了，顯然，要在我國應用數學模型法還需做大量的工作，還需要相當長的時間。
3 泥齡法
3.1泥齡法的計算式
設計規范中提出了按泥齡計算曝氣池容積的計算公式〔1〕：
V=〔24QθcY(Lj-Lch)／1 000Nwv(1+Kdθc) (2)
設計規范對式中幾個關鍵參數提出了推薦值：
Y=0.4～0.8(20℃，有初沉池)
Kd=0.04～0.075(20℃)
當水溫變化時，按下式修正：
Kdt=Kd20(θt)t-20 (3)
式中 θt——溫度系數，θt=1.02～1.06
θc——高負荷取0.2～2.5，中負荷取5～15，低負荷取20～30
可以看出，它們的取值范圍都很寬，Y值的變化幅度達100%，Kd值的變化幅度達87.5%，θc值的變化幅度從50%到幾倍，實際計算時很難取值，這也是泥齡法在我國難以推廣的原因之一。
為了使泥齡計演算法實用化，筆者根據自己的設計體會，建議採用德國目前使用的ATV標准中的計算公式，並對式中的關鍵參數取值結合我國具體情況適當修改。實踐證明，按該公式計算概念清晰，特別便於操作，計算結果都能滿足我國規范的要求，不失為一種簡單、可信而又十分有效的設計計算方法。其基本計算公式為：
V=24QθcY(Lj-Lch)／1000Nw (4)
式中 Y——污泥產率系數(kgSS/kgBOD)
Q、Lj、Lch值是設計初始條件，是反映原水水量、水質和處理要求的，在設計計算前已經確定。
泥齡θc是指污泥在曝氣池中的平均停留時間，其數值為：
θc=VNw／W (5)
式中 W——剩餘污泥量，kgSS/d
W=24QY(Lj-Lch)／1000 (6)
根據以上計算式，採用泥齡法設計計算活性污泥工藝時，只需確定泥齡θc、剩餘污泥量W(或污泥產率系數Y)和曝氣池混合液懸浮固體平均濃度Nw(MLSS)即可求出曝氣池容積V。與污泥負荷法相比，它用泥齡θc取代Fw或Fr作為設計計算的最基本參數，與數學模型法相比，它只需測定一個污泥產率系數Y，而不需測定13或19個參數數據。
3.2泥齡的確定
泥齡是根據理論同時又參照經驗的累積確定的，按照處理要求和處理廠規模的不同而採用不同的泥齡，德國ATV標准中單級活性污泥工藝污水處理廠的最小泥齡數值見表1。
表1 德國標准中活性污泥工藝的最小泥齡
d處理目標處理廠規模
≤5 000 m3/d≥25 000 m3/d
無硝化54
有硝化(設計溫度：10 ℃)108
有硝化、反硝化(10 ℃)
VD/V=0.2
VD/V=0.3
VD/V=0.4
VD/V=0.512
13
15
1810
11
13
16
有硝化、反硝化、污泥穩定25不推薦
注 VD/V為反硝化池容與總池容之比。

表中對規模小的污水廠取大值，是考慮到小廠的進水水質變化幅度大，運行工況變化幅度大，因而選用較大的安全系數。
泥齡反映了微生物在曝氣池中的平均停留時間，泥齡的長短與污水處理效果有兩方面的關系：一方面是泥齡越長，微生物在曝氣池中停留時間越長，微生物降解有機污染物的時間越長，對有機污染物降解越徹底，處理效果越好；另一方面是泥齡長短對微生物種群有選擇性，因為不同種群的微生物有不同的世代周期，如果泥齡小於某種微生物的世代周期，這種微生物還來不及繁殖就排出池外，不可能在池中生存，為了培養繁殖所需要的某種微生物，選定的泥齡必須大於該種微生物的世代周期。最明顯的例子是硝化菌，它是產生硝化作用的微生物，它的世代周期較長，並要求好氧環境，所以在污水進行硝化時須有較長的好氧泥齡。當污水反硝化時，是反硝化菌在工作，反硝化菌需要缺氧環境，為了進行反硝化，就必須有缺氧段(區段或時段)，隨著反硝化氮量的增大，需要的反硝化菌越多，也就是缺氧段和缺氧泥齡要加長。上述關系的量化已體現在表1中。
無硝化污水處理廠的最小泥齡選擇4～5 d，是針對生活污水的水質並使處理出水達到BOD=30 mg/L和SS=30 mg/L確定的，這是多年實踐經驗的積累，就像污泥負荷的取值一樣。
有硝化的污水處理廠，泥齡必須大於硝化菌的世代周期，設計通常採用一個安全系數，以確保硝化作用的進行，其計算式為：
θc=F（1／μo） (7)
式中θ c——滿足硝化要求的設計泥齡，d
F——安全系數，取值范圍2.0～3.0，通常取2.3
1/μo——硝化菌世代周期，d
μo——硝化菌比生長速率，d-1
μo=0.47×1.103(T-15) (8)
式中 T——設計污水溫度，北方地區通常取10 ℃，南方地區可取11～12 ℃
代入式(8)得：
μo=0.47×1.103(10-15)=0.288/d
再代入式(7)得：
θc=2.3×1／0.288=7.99 d
計算所得數值與表1中的數值相符。
表1是德國標准，但它的理論依據和經驗積累具有普遍意義，並不隨水質變化而改變，因此筆者認為可以在我國設計中應用。
在污泥負荷法中，污泥負荷是最基本的設計參數，泥齡是導出參數。而在泥齡法中，泥齡是最基本的設計參數，污泥負荷是導出參數，兩者呈近似反比關系：
θcFw=Lj／Y(Lj-Lch) (9)
式中污泥產率系數Y是泥齡θc的函數。

3.3污泥產率系數的確定
採用泥齡法進行活性污泥工藝設計計算時，准確確定污泥產率系數Y是十分重要的，從式(4)中看出，曝氣池容積與Y值成正比，Y值直接影響曝氣池容積的大小。
式(6)給出了Y值和剩餘污泥量W的關系，剩餘污泥量是每天從生物處理系統中排出的污泥量，它包括兩部分：一部分隨出水排除，一部分排至污泥處理系統，其計算式為：
W=24QNch／1000+QsNs (10)
式中 Nch——出水懸浮固體濃度，mg/L
Qs——排至污泥處理系統的剩餘污泥量，m3/d
Ns——排至污泥處理系統的剩餘污泥濃度，kg/m3
剩餘污泥量最好是實測求得。從式(10)可以看出，對於正常運行的污水處理廠，Q、Nch、Qs及Ns值都不難測定，這樣就能求出W和Y值。問題在於設計時還沒有污水處理廠，只有參照其他類似污水處理廠的數值。由於污水水質不同，處理程度及環境條件不同，各地得出的Y值不可能一樣，特別是很多城市污水處理廠由於資金短缺等原因，運行往往不正常，剩餘污泥量W的數值也測不準確，這勢必影響設計的精確性和可靠性。
從理論上分析，污泥產率系數與原水水質、處理程度和污水溫度等因素有關。首先，污泥產率系數本來的含義是一定量BOD降解後產生的SS。由於是有機物降解產物，這里的SS應該是VSS，即揮發性懸浮固體，但污水中還有相當數量的無機懸浮固體和難降解有機懸浮固體，它們並未被微生物降解，而是原封不動地沉積到污泥中，結果產生的SS將大於真正由BOD降解產生的VSS，因此在確定污泥產率系數時，必須考慮原水中
無機懸浮固體和難降解有機懸浮固體的含量。其次，隨著處理程度的提高，污泥泥齡的增長，有機物降解越徹底，微生物的衰減也越多，這導致剩餘污泥量的減少。至於水溫，是影響生化過程的重要因素，水溫增高，生化過程加快，將使剩餘污泥量減少。對於各種因素的影響，可根據理論分析通過實驗建立數學方程式，其計算結果如經受住實踐的檢驗，就可用於實際工程。德國已經提出了這樣的方程式，按這個方程式計算出的Y值已正式寫進ATV標准中。
Y=0.6(Nj／Lj+1)-0.072×0.6θc×FT／1+0.08θc×FT (11)
F=1.072(T-15) (12)
式中 Nj ——進水懸浮固體濃度，mg/L
FT——溫度修正系數
T——設計水溫，與前面的計算取相同數值
可以看出，Nj/Lj值反映了污水中無機懸浮固體和難降解懸浮固體所佔比重的大小，如果它們占的比重增大，剩餘污泥量自然要增加，Y值也就增大了。θc值影響污泥的衰減，θc值增長，污泥衰減得多，Y值相應減少。溫度的影響體現在FT值上，水溫增高，FT值增大，Y值減小，也就是剩餘污泥量減少。
這個方程式對我國具有參考價值。由於我國的生活習慣與西方國家差異很大，污水中有機物比重低，有機物中脂肪比例低，碳水化合物比例高，因而產泥量也不會完全相同。根據國內已公布的數據和筆者的經驗，我國活性污泥工藝污水處理廠的剩餘污泥產量比西方國家要少，因此，式(11)中須乘上一個修正系數K：
Y=K×0.6(NjLj+1)-〔（0.072×0.6θc×FT）／（1+0.08θc×FT） (13)
一般取K＝0.8～0.9。
在目前缺乏我國自己的Y值計算式的情況下，筆者認為採用式(13)計算Y值是可行的。
3.4 MLSS的確定
不管採用哪種設計計算方法，都需要合理確定MLSS。在其他條件不變的情況下，MLSS增大一倍，曝氣池容就減小一倍；MLSS減小一倍，曝氣池容就增大一倍。它直接影響基建投資，因此需要慎重確定。
在設計規范和手冊中，對MLSS值推薦了一個選用范圍，如普通曝氣是1.5～2.5 kg/m3，延時曝氣是2.5～5.0 kg/m3，變化幅度都比較大，設計時不好操作。為了選定合適的MLSS值，有必要弄清影響它的因素。
MLSS不能選得過低，主要有三個原因：
①MLSS過低，曝氣池容積V就要相應增大，在經濟上不利。
②MLSS過低，曝氣池中容易產生泡沫，為了防止泡沫，一般需保持2 kg/m3以上的污泥濃度。
③當污泥濃度很低時，所需氧量較少，如MLSS過低，池容增大，單位池容的供氣量就很小，有可能滿足不了池內混合的要求，勢必額外增加攪拌設備。MLSS也不能選得過高，主要是因為：
①要提高MLSS，必須相應增加污泥迴流比，降低二沉池表面負荷，加長二沉池停留時間，這就要求增大二沉池體積和迴流污泥能耗。把曝氣池、二沉池和迴流污泥泵房作為一個整體來考慮，為使造價和運行費用總價最低，污泥迴流比通常限制在150%以內。對於一般城市污水，二沉池的迴流污泥濃度通常為4～8 kg/m3，若按最高值約8 kg/m3計，迴流比為150%時的曝氣池內MLSS為4.8kg/m3，實際設計中MLSS最高一般不超過4.5kg/m3。
②污水的性質和曝氣池運行工況對MLSS有巨大影響，如果污水中的成分或曝氣池的工況有利於污泥膨脹，污泥指數SVI值居高不下(如SVI＞180 mL/g)，迴流污泥濃度就會大大降低，MLSS就必須選擇低值。
根據以上分析，在選定MLSS時要照顧到各個方面：
①泥齡長、污泥負荷低，選較高值；泥齡短、污泥負荷高，選較低值；同步污泥好氧穩定時，選高值。
②有初沉池時選較低值，無初沉池時選較高值。
③SVI值低時選較高值，高時選較低值。
④污水濃度高時選較高值，低時選較低值。
⑤合建反應池(如SBR)不存在污泥迴流問題，選較高值或高值。
⑥核算攪拌功率是否滿足要求，如不滿足時要進行適當調整。
德國ATV標准對MLSS值規定了選用范圍，有硝化和無硝化時其MLSS值是一樣的，這不完全符合我國具體情況。我國城市污水污染物濃度通常較低，在無硝化(泥齡短)時如果MLSS值過高，有可能停留時間過短，不利於生化處理，故將無硝化時的MLSS值降低0.5kg/m3，推薦的MLSS值列於表2。
表2 推薦曝氣池MLSS取值范圍
kg/m3處理目標MLSS
有初沉池無初沉池
無硝化2.0～3.03.0～4.0
有硝化(和反硝化)2.5～3.53.5～4.5
污泥穩定 4.5

3.5泥齡法的優缺點
①泥齡法是經驗和理論相結合的設計計算方法，泥齡θc和污泥產率系數Y值的確定都有充分的理論依據，又有經驗的積累，因而更加准確可靠。
②泥齡法很直觀，根據泥齡大小對所選工藝能否實現硝化、反硝化和污泥穩定一目瞭然。
③泥齡法的計算中只使用MLSS值，不使用MLVSS值，污泥中無機物所佔比重的不同在參數Y值中體現，因而不會引起兩者的混淆。
④泥齡法中最基本的參數——泥齡θc和污泥產率系數Y都有變化幅度很小的推薦值和計算值，操作起來比選定污泥負荷值更方便容易。
⑤泥齡法不像數學模型法那樣需要確定很多參數，使操作大大簡化。
⑥計算污泥產率系數Y值的方程式是根據德國的污水水質和實驗得出的，結合我國情況在應用時需乘以一個修正系數。
4 結論
①活性污泥工藝的設計計算方法有必要從污泥負荷法逐步向泥齡法過渡，最終過渡到數學模型法。在數學模型法實用化之前，泥齡法將發揮重要作用。
②按泥齡法計算用式(4)，該式與設計規范中的計算式相比，Nw與Nwv的轉換和污泥衰減的影響在Y值的計算中考慮，這樣理論意義更加清晰，使用起來更加方便。
③德國ATV標准中推薦的泥齡選用數據(見表1)是根據有機物降解和微生物生長規律結合實
際經驗產生的，不涉及污水的具體水質變化，在我國有實用價值。
④污泥產率系數Y值的計算式(11)有充分的理論依據，但它是用德國污水實驗得出的，為了適用於我國，須乘以修正系數，修正後的計算式(13)可用於實際設計計算。
⑤MLSS的取值在設計規范中有規定，但范圍較大，不太好操作，建議參照表2中的數據選用，相互對比檢驗。
⑥建議對我國有一定代表性的城市污水進行實驗研究，推出自己的Y值計算方程式，使泥齡法的實用基礎更加扎實可靠。
活性污泥法處理城市生活污水主要運行方式：
1、推流式活性污泥法
2、完全混合活性污泥法
3、分段曝氣活性污泥法
4、吸附-再生活性污泥法
5、延時曝氣活性污泥法
6、高負荷活性污泥法
7、淺層、深水、深井曝氣活性污泥法
8、純氧曝氣活性污泥法
9、氧化溝工藝
10、序批式活性污泥法