1. 平流式沉砂池處理水量
平流式沉砂池是污水處理工藝中物理方法沉砂池的一種，主要作用是去除污水中粒徑大於0.2mm，密度大於2.65t/立方米的砂粒，以保護管道、閥門等設施免受磨損和阻塞，其工作原理是以重力分離為基礎。平流沉砂池構造簡單，處理效果較好，工作穩定，但沉砂中夾雜一些有機物，易於腐化發臭。
中文名
平流式沉砂池
外文名
Advection grit chamber
目的
保護管道、閥門等設施免受磨損
原理
以重力分離為基礎
簡介特點設計參數TA說
簡介
平流式沉砂池是平面為長方形的沉砂池。沉砂池的主體部分，實際是一個加寬、加深了的明渠，由入流渠、沉砂區、出流渠、沉砂斗等部分組成，兩端設有閘板以控制水流。在池底設置1~2個貯砂斗，下接排砂管。設計流速為0.15-0.3m/s，停留時間應大於30秒。沉砂含水率為60%，容重1.5t/m3。採用機械刮砂，重力或水力提升器排砂。[1]
特點
平流式沉砂池是污水處理工藝中物理方法沉砂池的一種，主要作用是去除污水中粒徑大於0.2mm，密度大於2.65t/立方米的砂粒，以保護管道、閥門等設施免受磨損和阻塞，其工作原理是以重力分離為基礎。平流沉砂池構造簡單，處理效果較好，工作穩定，但沉砂中夾雜一些有機物，易於腐化發臭。
設計參數
（1）一般按去除相對密度2.65，粒徑大於0.2mm的沙粒確定。
（2）沉砂池的座數或分格數不得少於兩個，宜按並聯系列設計。灶耐或污水量較小時，一備一用;較大時，同時工作。
（3）設計流量的確定 一般按最大設計流量計算。
（4）最大設畝歲計流量時，污水在池內的最大流速為0.3m/s，最小流速為0.15m/s。
（5）最大設計流量時，污水在池內停留時間不少於30s，一般為30~60s。
（6）設計有效水深應不大於1.2m，一般採用0.25~1.0m，每格池寬不宜小於0.6m，超高不宜小於0.3m。
（7）沉砂量的確定 生活污水得沉砂量一般按每人每天0.01~0.02L。
（8）池底坡度一般為0.01~0.02，並可根據除砂隱伍設備要求，考慮池底得外形
2. 求問污水含砂率、COD的去除率、以及SS的去除率都怎麼計算啊，翻了翻書，還沒沒有頭緒
含砂率指砂質顆粒的濃度，可按照0.2mm以上的砂質顆粒總量計算
去除率專一般指處理過程中某指屬標減少的比例
去除率=（進口總量-出口總量）/進口總量
當進出口的流量基本不變時，可以簡化成
去除率=（進口濃度-出口濃度）/進口濃度
3. 【污水處理廠工藝流程設計計算】 污水處理廠基本流程
1概述
1.1 設計依據
本設計採用的主要規范及標准：
《城市污水處理廠污染物排放標准 （GB18918-2002） 》二級排放標准 《室外排水設計規范》（1997年版） （GBJ 14-87） 《給水排水工程概預算與經濟評價手冊》
1.2 設計任務書（附後）
2原水水量與水質和處理要求
2.1 原水水量與水質
Q=60000m3/胡攜d
BOD 5=190mg/L COD=360mg/L SS=200mg/L NH 3-N=45mg/L TP=5mg/L
2.2處理要求
污水排放的要求執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准：
BOD 5≤30mg/L COD≤100mg/L SS≤30mg/L NH 3-N ≤25（30）mg/L TP≤3mg/L
3污水處理工藝的選擇
本污水處理廠水質執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准，其污染物的最高允許排放濃度為：BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L；TP ≤3mg/L。
城市污水中主要污染物質為易生物降解的有機污染物，因此常採用二級生物處理的方法來進行處理。
二級生物處理的方法很多，主要分兩類：一類是活性污泥法，主要包括傳統活性污泥法、吸附—再生活性污泥法、完全混合活性污泥法、延時活性污泥法（氧化溝）、AB 工藝、A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝等。另一類是生物膜法，主要包括生物濾池、生物轉盤、生物接觸氧化法等工藝。任何工藝都有其各自的特點和使用條件。
活性污泥法是當前使用比較普遍並且有比較實際的參考數據。在該工藝中微生物在處理單元內以懸浮狀態存在，因此與污水充分混合接觸，不會產生阻塞，對進水有機物濃度的適應范圍較大，一般認為BOD 5在150—400 mg/L之間時，都具有良好的處理效果。但是傳統活性污泥處理工藝在處理的多功能性、高效穩定性和經濟合理性方面已經難以滿足不斷提高的要求, 特別是進入90年代以來, 隨著水體富營養化的加劇, 我國明確制定了嚴格的氨氮和硝酸鹽氮的排放標准, 從而各種具有除磷、脫氮功能的污水處理工藝:如 A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝、氧化溝等污水處理工藝得到了深入的研究、開發和廣泛的應用, 成為當今污水處理工藝的主流。
該地的污水中BOD 5 在190 mg/L左右, 要求出水BOD 5低於30mg/L。在出水的水質中,
不僅對COD 、BOD 5、SS 去除率都有較高的要求, 同時對氮和磷的要求也進一步提高. 結合具體情況在眾多的污水處理工藝中選擇了具有良好脫氮除磷效果的兩種工藝—CASS 工 藝和Carrousuel 氧化溝工藝進行方案技術經濟比較。
4污水處理工藝方案比選
4.1 Carrousuel氧化溝工藝(方案一)
氧化溝時二十世紀50年代由荷蘭的巴斯維爾開發，後在歐洲、北美迅速推廣，80年代中期，我國部分地區也建造了氧化溝污水處理工程。近幾年來，處理廠的規模也發展到日處理水量數萬立方米的工業廢水及城市污水的大、中型污水處理工程。
氧化溝之所以能在近些年來褲孝伏得到較快的發展，在於它管理簡便、運行穩定、流程簡單、耐慎局沖擊負荷、處理效果好等優點，特別是氧化溝具有特殊的水流混合特徵，氧化
溝中的曝氣裝置只設在某幾段處，溶解氧濃度較高，理NH 3-N 效果非常好，同時由於存在厭氧、好氧條件，對污水中的磷也有一定的去除率。
氧化溝根據構造和運行方式的不同，目前較多採用的型式有「Carrousel 型氧化溝」、「Orbal 型氧化溝」、「一體化氧化溝」和「交替式氧化溝」等，其中，由於交替式氧化溝要求自動化水平較高，而Orabal 氧化溝因水深較淺，佔地面積較大，本報告推選Carrousel 氧化溝作為比選方案之一。
本設計採用的是Carrousel 氧化溝工藝. 其工藝的處理流程圖如下圖4-1所示: `
圖4-1 Carrousel氧化溝工藝流程圖
4.1.1污水處理系統的設計與計算
4.1.1.1進水閘門井的設計
進水閘門井單獨設定, 為鋼筋混凝土結構。設閘門井一座, 閘門的有效面積為1.8m 2, 其具體尺寸為1.2×1.5 m,有效尺寸為1.2 m×1.5 m×4.5 m。設一台矩形閘門。當污水廠正常運行時開啟, 當後序構築物事故檢修時, 關閉某一閘門或者全部關閉, 使污水通過超越管流出污水處理廠。
4.1.1.2 中格柵的設計與計算
其計算簡圖如圖4-2所示
(1)格柵間隙數:設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.02m,格柵傾角α=60°，建議格柵數為2，一備一用。
Q max sin α0. 652⨯sin 60
=≈68個 n =
Nbhv 0. 02⨯0. 5⨯0. 9
(2)格柵寬度:設柵條寬度S=0.01m,
B=S(n-1)+bn=0.01×(68-1)+0.02×68=2.03≈2.00m
(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.60m,其漸寬部分的展開角
α1=20（進水渠道內的流速為0.82m/s）,
l 1=
B -B 12. 0-1. 6
=≈0.56m 2tg α12tg 20
(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：
l 2=
l 10. 56==0.28m 22
(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），
2
⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK
b 2g ⎝⎭
4
3
0. 92⎛0. 01⎫
sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯
19. 6⎝0. 02⎭
43
=0.103m
(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,
H =h +h 1+h 2=0.5+0.103+0.3≈0.9m
(7)柵槽總長度：
L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+
H 1
tg 60
0. 5+0. 3
=2.8m
tg 60
=0. 56+0. 28+0. 5+1. 0+
(8)每日柵渣量：在格柵間隙為20mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，
W =
Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400
=3. 29m 3/d＞0.2 m3/d =
1. 2⨯1000K Z ⨯1000
宜採用機械清渣。
圖4-2 格柵計算示意圖
4.1.1.3細格柵的設計與計算
其計算簡圖如圖4-2所示
(1)格柵間隙數：設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.006m,格柵傾角α=600，格柵數為2。
Q max 0. 652⨯sin 60
=≈109個 n =
Nbhv 2⨯0. 006⨯0. 5⨯0. 9
(2)格柵寬度：設柵條寬度S=0.01m,
B=S(n-1)+bn=0.01×(109-1)+0.006×109=1.73≈1.75m
(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.6m,其漸寬部分的展開角α1=20
（進水渠道內的流速為0.82m/s）,
l 1=
B -B 11. 75-1. 60
=≈0.22m 2tg α12tg 20
(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：
l 2=
l 10. 22
==0.11m 22
(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），
2
⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK
b 2g ⎝⎭
4
3
0. 92⎛0. 01⎫
sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯
19. 6⎝0. 006⎭
43
=0.51m
(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,
H =h +h 1+h 2=0.5+0.3+0.51≈1.3m (7)柵槽總長度：
L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+
H 1
tg 60
0. 5+0. 3
=2.41m
tg 60
=0. 22+0. 11+0. 5+1. 0+
(8)每日柵渣量：在格柵間隙為6mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，
W =
Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400
=1. 65m 3/d＞0.2 m3/d =
2⨯1. 2⨯1000K Z ⨯1000
宜採用機械清渣。
4.1.1.4 曝氣沉砂池的設計與計算
本設計採用曝氣沉砂池是考慮到為污水的後期處理做好准備。建議設兩組沉砂池一備一用。其計算簡圖如圖4-3所示。具體的計算過程如下：
(1)池子總有效容積：設t=2min,
V=Q max t ×60=0.652×2×60=78 m3
(2)水流斷面積：
A=
Q max 0. 652
==9.31m2 0. 07v 1
沉砂池設兩格，有效水深為2.00m ，單格的寬度為2.4m 。
(3)池長：
V 78L===8.38m，取L=8.5 m A 9. 31
(4)每格沉砂池沉砂斗容量：
V 0=0.6×1.0×8.5=5.1 m
(5)每格沉砂池實際沉砂量：設含砂量為20 m3/106 m3污水，每兩天排一次，
3
20⨯0. 652
⨯86400⨯2=1.13〈5.1 m3
6
10⨯2
(6)每小時所需空氣量：設曝氣管浸水深度為2.5 m，查表得單位池長所需空氣量為28 m3/(m·h),
q=28×8.5×(1+15%)×2=547.4 m3
圖4-3 曝氣沉砂池計算示意圖
4.1.1.5 厭氧池的設計與計算
4.1.1.5.1 設計參數
設計流量為60000 m3/d，設計為兩座每座的設計流量為30000 m3/d。 水力停留時間：
T =2h 。
污泥濃度：
X =3000mg/L
污泥迴流液濃度：
V 0"=
X R =10000 mg/L
4.1.1.5.2 設計計算 (1)厭氧池的容積：
V =QT =30000×2/24=2500 m3
(2)厭氧池的尺寸：
水深取為h =5,則厭氧池的面積：
V 2500A ===500 m2。
h 5
厭氧池直徑：
D =
4A
π
=
4⨯500
=25 m。 3. 14
考慮0.3的超高，故池總高為H =h +0. 3=5.3 m。 (3)污泥迴流量的計算 迴流比計算：
R =
X
=0.42
X R -X
污泥迴流量：
Q R =RQ =0.42×30000=12600 m/d
4.1.1.6 Carrousel氧化溝的設計與計算
氧化溝，又被稱為循環式曝氣池，屬於活性污泥法的一種。見圖4-4氧化溝計算示3
4.1.1.6.1設計參數
設計流量Q=30000m3/d設計進水水質BOD 5=190mg/L； COD=360mg/L；SS=200mg/L；NH 3-N=45mg/L；污水水溫T =25℃。
設計出水水質BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L； TP ≤3mg/L。
污泥產率系數Y=0.55; 污泥濃度（MLSS ）X=4000mg/L;揮發性污泥濃度（MLVSS ）X V =2800mg/L; 污泥齡θc =30d; 內源代謝系數K d =0.055. 4.1.1.6.2設計計算
(1)去除BOD
氧化溝出水溶解性BOD 濃度S 。為了保證沉澱池出水BOD 濃度S e ≤30mg/L,必須控制所含溶解性BOD 濃度S 2，因為沉澱池出水中的VSS 也是構成BOD 濃度的一個組成部分。
S=Se -S 1
S 1為沉澱池出水中的VSS 所構成的BOD 濃度。
S 1=1.42(VSS/TSS)×TSS ×(1-e-0. 23⨯5) =1.42×0.7×20×(1-e-0. 23⨯5)
=13.59 (mg/L)
S=20-13.59=6.41(mg/L)
好氧區容積V 1。好氧區容積計算採用動力學計算方法。
V 1=
Y θc Q (S 0-S )
X V (1+K d θc )
=
0. 55⨯30⨯30000⨯(0. 16-0. 00641)
2. 8⨯(1+0. 055⨯30)
=10247m 3
好氧區水力停留時間：t=剩餘污泥量∆X
Y
∆X=Q (S 0-S ) +Q (X 0-X 1) -QX e
1+K d θc
V 110247⨯24==8.20h
30000Q
=2096（kg/d）
去除每1kgBOD 5所產生的干污泥量=
∆X
=0.499（kgD S /kgBOD5）。
Q (S 0-S )
(2)脫氮
需氧化的氨氮量N 1。氧化溝產生的剩餘污泥中含氮率為12.4%，則用於生物合成的總氮量為：
0. 124⨯769. 93⨯1000N 0==3.82(mg/L)
25000
需要氧化的氨氮量N 1=進水TKN-出水NH 3-N-生物合成所需要的氨N 。
N 1=45-15-3.82=26.18(mg/L)
脫氮量NR=進水TKN-出水TN-生物合成所需要的氨N=45-20-3.82=21.18(mg/L) 脫氮所需要的容積V 2
脫硝率q dn(t)= qdn(20)×1.08(T-20)=0.035×1.08(14-20)=0.022kg 脫氮所需要的容積:
V 2=
脫氮水力停留時間t 2:
QN r 30000⨯21. 18
==10315 m3 q dn X v 0. 022⨯2800
t 2 =
氧化溝總體積V 及停留時間t:
V 2
=8.25 h Q
V=V1+V2=10247+10315= 20562m3
t=V/Q=16.45 h
校核污泥負荷N =
QS 025000⨯0. 16
==0.083[kgBOD 5/(kgMLVSS ∙d )] XV 2. 8⨯17135
(3)氧化溝尺寸：取氧化溝有效水深為5m ，超高為1m ，氧化溝深6m 。
V
=20562/5=4112.4m 2 h
單溝寬10m ，中間隔牆寬0.25m 。則彎道部分的面積為：
2⨯10+0. 2523π()
3⨯10+3⨯0. 252A 1=+() π⨯10=965.63m
22
直線段部分的面積:
氧化溝面積為A=
A 2=A -A 1 =4112.4-965.63=3146.77 m2
單溝直線段長度：
L=
A 23146. 77
==78.67m ，取79m 。 4⨯104⨯b
進水管和出水管：污泥迴流比R=63.4%，進出水管的流量為：Q 1=(1+R ) Q =1.634×
30000m /d=0.568 m /s，管道流速為v =1.0m/s。
3
3
則管道過水斷面：
A=
管徑d=
Q 0. 568==0.568m 2 v 1
4A
π
=0.850m, 取管徑850mm 。
校核管道流速：
v=
(4)需氧量
Q
=0.94m A
實際需氧量：
AOR=D1-D 2-D 3+D4-D 5
去除BOD 5需氧量：
D 1=a "Q (S 0-S ) +b "VX =7754.03(kg/d) （其中a "=0.52，b "=0.12）
剩餘污泥中BOD 5需氧量：
D 2=1. 42⨯∆X 1=1131.64(kg/d)
剩餘污泥中NH 3-N 耗氧量：
D 3=4. 6⨯0. 124⨯∆X =454.57(kg/d) （0.124為污泥含氮率）
去除NH 3-N 的需氧量：
D 4=4.6×（TKN-出水NH 3-N ）×Q/1000=3450(kg/d)
脫氮產氧量：
D 5=2.86×脫氮量=1514.37(kg/d)
AOR= D1-D 2-D 3+D4-D 5=8103.45(kg/d)
考慮安全系數1. 2，則AOR=8103.45×1. 2=11344.83(kg/d) 去除每1kgBOD 5需氧量=
AOR
Q (S 0-S )
11344. 83
25000⨯(0. 16-0. 00641)
=
=2.95（kgO 2/kgBOD5）
標准狀態下需氧量SOR
SOR=
AOR ∙C S (20)
α(βρC S (T ) -C ) ⨯1. 024
(T -20)
（C S （20）20℃時氧的飽和度，取9.17mg/L；T=25℃；C S(T)25℃時氧的飽和度，取 8.38mg/L；C 溶解氧濃度，取2 mg/L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.909）
SOR=
11344. 83⨯9. 17
=20764.89(kg/d) (25-20)
0. 85⨯(0. 95⨯0. 909⨯8. 38-2) ⨯1. 024
∆SOR
=5.41（kgO 2/kgBOD5）
Q (S 0-S )
去除每1kgBOD 5需氧量=
曝氣設備的選擇：設兩台倒傘形表面曝氣機，參數如下： 葉輪直徑：4000mm ；葉輪轉速：28R/min；浸沒深度：1m ； 電機功率：210KW ；充氧量：≥2.1kgO 2/(kW·h)。
4.1.1.7二沉池的設計與計算
其計算簡圖如圖4-5所示
4.1.1.7.1設計參數
Q max =652 L/s=2347.2 m 3/h;
氧化溝中懸浮固體濃度 X =4000 mg/L;
二沉池底流生物固體濃度 X r =10000 mg/L;
污泥迴流比 R=63.4%。
4.1.1.7.2 設計計算
(1) 沉澱部分水面面積 F 根據生物處理段的特性，選取二沉池表面負荷q=0.9m3 /(m2·h), 設兩座二次沉澱池 n =2.
F =Q max 2347. 22==1304(m) nq 2⨯0. 9
(2)池子的直徑 D
D =4F
π=4⨯1304
π=40. 76(m)，取D =40m 。
(3)校核固體負荷G
24⨯(1+R ) QX 24⨯（1+0. 634）⨯30000⨯4000G == F 1304
=141.18 [kg/(m2·d)] (符合要求)
(4) 沉澱部分的有效水深h 2 設沉澱時間為2.5h 。
h 2=qt =0.9×2.5=2.25 (m)
(5) 污泥區的容積V
V =2T (1+R ) QX 2⨯2⨯(1+0. 634) ⨯30000⨯4000 =24⨯(X +X r ) 24⨯(10000+4000)
=1945.2 (m3)
(6)污泥區高度h 4
污泥斗高度。設池底的徑向坡度為0.05，污泥斗底部直徑D 2=1.6m，上部直徑D 1=4.0m，傾角為60°，則：
"= h 4D 1-D 24. 0-1. 6⨯tg 60°=2.1(m) ⨯tg 60°=22
11
V 1=2)πh 1"⨯(D 12+D 1D 2+D 2
12=13.72 (m3)
圓錐體高度
""＝h 4D -D 140-4⨯0. 05＝0.9(m) ⨯0. 05＝22
V 2=
=
豎直段污泥部分的高度 ""πh 412⨯(D 2+DD 1+D 12) ⨯(402+40⨯4+42) =418.25(m3) π⨯0. 912
"""=h 4V -V 1-V 21945. 2-13. 72-418. 25==1.16(m) 1304F
"+h 4""+h 4"""=2.1+0.9+1.16=4.16(m) 污泥區的高度h 4=h 4
沉澱池的總高度H 設超高h 1=0.3m，緩沖層高度h 3=0.5m。
則 H =h 1+h 2+h 3+h 4=0.3+2.25+0.5+4.16=7.21m
取H =7.2 m
4.1.1.8接觸池的設計與計算
採用隔板式接觸反應池。其計算簡圖如圖4-5所示。
水力停留時間：t=30min
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平均水深：h =2.4m。
隔板間隔：b=1.5m。
池底坡度：3%
排泥管直徑：DN=200mm。
4.1.1.8.2設計計算
接觸池容積：
V =Qt =0.652×30×60=1174 m 3
水流速度：
v =Q 0. 652==0. 18 m/s hb 2. 4⨯1. 5
表面積：
Q 1174==489. 2 m2 h 2. 4
廊道總寬度：隔板數採用10個，則廊道總寬度為B=11×b=11×1.5=16.5m。 接觸池長度：
F 489. 2L ===29.6m取30m 。 B 16. 5
水頭損失，取0.4m 。 F =
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4. 污水廠2000規模的排砂量是多少
室外排水設計規范（GB50014-2006）中：
污水沉砂量可按每立方米污水0.03L計算，即30m3/1000000m3污水。
則2000m3/d規模的污水廠沉砂量為0.06m3/d，排砂的間隔時間設為T=2d,可得排砂量為0.12m3/d。
5. 根據旋流沉砂池怎麼選擇砂水分離器啊
主要依據是污水的類別以及污水中的含砂量。
一般城市污水中的沉砂量為3m3（砂）/10000m3（污水），含水率為60%。
旋流沉砂池的砂斗容積不應大於2天的沉砂量。
根據計算得到的日排砂量、時排砂量計算出需要的砂水分離器所需處理能力。
SF-260：螺旋直徑220mm，處理量5~12L/s，功率0.37KW
SF-320：螺旋直徑280mm，處理量12~20L/s，功率0.37KW
設備選型中應考慮有備用設備。
6. 污水的物理性質指標有哪些
污水水質指標可分為三大類：物理性指標、化學性指標和生物性指標。
其中：
(1) 物理性指標
① 固體物質(TS)
水中固體物質是指在一定溫度下將水樣蒸發至干時所殘余的固體物質總量，也稱蒸發殘余物。按水中固體的溶解性可分為溶解固體(DS)和懸浮固體(SS)。溶解固體也稱「總可濾殘渣」，是指溶於水的各種無機物質和有機物質的總和。在水質分析中，對水樣進行過濾操作，濾液在103～105℃溫度下蒸干後所得到的固體物質即為溶解固體。懸浮固體也稱作「總不可濾殘渣」，在水質分析中，將水樣經0.45微米濾膜過濾，凡不能通過濾器的固體顆粒物即為懸浮固體。
② 渾濁度
含有泥砂、纖維、有機物、浮游生物等會呈現渾濁現象。水體渾濁的程度可用渾濁度的大小來表示。所謂渾濁度是指水中的不溶物質對光線透過時所產生的阻礙程度。在水質分析中規定，l L水中含有1gSiO2所構成的濁度為一個標准濁度單位，簡稱1度。目前濁度採用NTU單位。
③ 顏色
水的顏色有真色和表色之分。真色是由於水中所含溶解物質或肢體物質所致，即除去水中懸浮物質後所呈現的顏色。表色則是由溶解物質、膠體物質和懸浮物質共同引起的顏色。異常顏色的出現是水體受污染的一個標志。
水的物理性水質指標還有嗅、味、溫度、電導率等。
(2)化學指標
① 化學需氧量(COD)
② 生化需氧量(BOD)
③ 總有機碳(TOC)
④ 有機氮
⑤ pH值
⑥ 有毒物質指標
(3) 生物指標
生物指標主要有細菌總數、大腸菌數及病原菌等。細菌總數是指1mg水中所含有的各種細菌的總數；大腸菌數是指每L水中所含的大腸菌個數。