污水處理廠的坡度是多少

① 【污水處理廠工藝流程設計計算】 污水處理廠基本流程

1概述

1.1 設計依據

本設計採用的主要規范及標准：

《城市污水處理廠污染物排放標准 （GB18918-2002） 》二級排放標准 《室外排水設計規范》（1997年版） （GBJ 14-87） 《給水排水工程概預算與經濟評價手冊》

1.2 設計任務書（附後）

2原水水量與水質和處理要求

2.1 原水水量與水質

Q=60000m3/胡攜d

BOD 5=190mg/L COD=360mg/L SS=200mg/L NH 3-N=45mg/L TP=5mg/L

2.2處理要求

污水排放的要求執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准：

BOD 5≤30mg/L COD≤100mg/L SS≤30mg/L NH 3-N ≤25（30）mg/L TP≤3mg/L

3污水處理工藝的選擇

本污水處理廠水質執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准，其污染物的最高允許排放濃度為：BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L；TP ≤3mg/L。

城市污水中主要污染物質為易生物降解的有機污染物，因此常採用二級生物處理的方法來進行處理。

二級生物處理的方法很多，主要分兩類：一類是活性污泥法，主要包括傳統活性污泥法、吸附—再生活性污泥法、完全混合活性污泥法、延時活性污泥法（氧化溝）、AB 工藝、A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝等。另一類是生物膜法，主要包括生物濾池、生物轉盤、生物接觸氧化法等工藝。任何工藝都有其各自的特點和使用條件。

活性污泥法是當前使用比較普遍並且有比較實際的參考數據。在該工藝中微生物在處理單元內以懸浮狀態存在，因此與污水充分混合接觸，不會產生阻塞，對進水有機物濃度的適應范圍較大，一般認為BOD 5在150—400 mg/L之間時，都具有良好的處理效果。但是傳統活性污泥處理工藝在處理的多功能性、高效穩定性和經濟合理性方面已經難以滿足不斷提高的要求, 特別是進入90年代以來, 隨著水體富營養化的加劇, 我國明確制定了嚴格的氨氮和硝酸鹽氮的排放標准, 從而各種具有除磷、脫氮功能的污水處理工藝:如 A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝、氧化溝等污水處理工藝得到了深入的研究、開發和廣泛的應用, 成為當今污水處理工藝的主流。

該地的污水中BOD 5 在190 mg/L左右, 要求出水BOD 5低於30mg/L。在出水的水質中,

不僅對COD 、BOD 5、SS 去除率都有較高的要求, 同時對氮和磷的要求也進一步提高. 結合具體情況在眾多的污水處理工藝中選擇了具有良好脫氮除磷效果的兩種工藝—CASS 工 藝和Carrousuel 氧化溝工藝進行方案技術經濟比較。

4污水處理工藝方案比選

4.1 Carrousuel氧化溝工藝(方案一)

氧化溝時二十世紀50年代由荷蘭的巴斯維爾開發，後在歐洲、北美迅速推廣，80年代中期，我國部分地區也建造了氧化溝污水處理工程。近幾年來，處理廠的規模也發展到日處理水量數萬立方米的工業廢水及城市污水的大、中型污水處理工程。

氧化溝之所以能在近些年來褲孝伏得到較快的發展，在於它管理簡便、運行穩定、流程簡單、耐慎局沖擊負荷、處理效果好等優點，特別是氧化溝具有特殊的水流混合特徵，氧化

溝中的曝氣裝置只設在某幾段處，溶解氧濃度較高，理NH 3-N 效果非常好，同時由於存在厭氧、好氧條件，對污水中的磷也有一定的去除率。

氧化溝根據構造和運行方式的不同，目前較多採用的型式有「Carrousel 型氧化溝」、「Orbal 型氧化溝」、「一體化氧化溝」和「交替式氧化溝」等，其中，由於交替式氧化溝要求自動化水平較高，而Orabal 氧化溝因水深較淺，佔地面積較大，本報告推選Carrousel 氧化溝作為比選方案之一。

本設計採用的是Carrousel 氧化溝工藝. 其工藝的處理流程圖如下圖4-1所示: `

圖4-1 Carrousel氧化溝工藝流程圖

4.1.1污水處理系統的設計與計算

4.1.1.1進水閘門井的設計

進水閘門井單獨設定, 為鋼筋混凝土結構。設閘門井一座, 閘門的有效面積為1.8m 2, 其具體尺寸為1.2×1.5 m,有效尺寸為1.2 m×1.5 m×4.5 m。設一台矩形閘門。當污水廠正常運行時開啟, 當後序構築物事故檢修時, 關閉某一閘門或者全部關閉, 使污水通過超越管流出污水處理廠。

4.1.1.2 中格柵的設計與計算

其計算簡圖如圖4-2所示

(1)格柵間隙數:設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.02m,格柵傾角α=60°，建議格柵數為2，一備一用。

Q max sin α0. 652⨯sin 60

=≈68個 n =

Nbhv 0. 02⨯0. 5⨯0. 9

(2)格柵寬度:設柵條寬度S=0.01m,

B=S(n-1)+bn=0.01×(68-1)+0.02×68=2.03≈2.00m

(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.60m,其漸寬部分的展開角

α1=20（進水渠道內的流速為0.82m/s）,

l 1=

B -B 12. 0-1. 6

=≈0.56m 2tg α12tg 20



(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：

l 2=

l 10. 56==0.28m 22

(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），

2

⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK

b 2g ⎝⎭

4

3

0. 92⎛0. 01⎫

sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯

19. 6⎝0. 02⎭

43

=0.103m

(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,

H =h +h 1+h 2=0.5+0.103+0.3≈0.9m

(7)柵槽總長度：

L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+

H 1



tg 60

0. 5+0. 3

=2.8m

tg 60

=0. 56+0. 28+0. 5+1. 0+

(8)每日柵渣量：在格柵間隙為20mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，

W =

Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400

=3. 29m 3/d＞0.2 m3/d =

1. 2⨯1000K Z ⨯1000

宜採用機械清渣。

圖4-2 格柵計算示意圖

4.1.1.3細格柵的設計與計算

其計算簡圖如圖4-2所示

(1)格柵間隙數：設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.006m,格柵傾角α=600，格柵數為2。

Q max 0. 652⨯sin 60

=≈109個 n =

Nbhv 2⨯0. 006⨯0. 5⨯0. 9

(2)格柵寬度：設柵條寬度S=0.01m,

B=S(n-1)+bn=0.01×(109-1)+0.006×109=1.73≈1.75m

(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.6m,其漸寬部分的展開角α1=20

（進水渠道內的流速為0.82m/s）,

l 1=

B -B 11. 75-1. 60

=≈0.22m 2tg α12tg 20

(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：

l 2=

l 10. 22

==0.11m 22

(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），

2

⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK

b 2g ⎝⎭

4

3

0. 92⎛0. 01⎫

sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯

19. 6⎝0. 006⎭

43

=0.51m

(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,

H =h +h 1+h 2=0.5+0.3+0.51≈1.3m (7)柵槽總長度：

L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+

H 1

tg 60

0. 5+0. 3

=2.41m

tg 60

=0. 22+0. 11+0. 5+1. 0+

(8)每日柵渣量：在格柵間隙為6mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，

W =

Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400

=1. 65m 3/d＞0.2 m3/d =

2⨯1. 2⨯1000K Z ⨯1000

宜採用機械清渣。

4.1.1.4 曝氣沉砂池的設計與計算

本設計採用曝氣沉砂池是考慮到為污水的後期處理做好准備。建議設兩組沉砂池一備一用。其計算簡圖如圖4-3所示。具體的計算過程如下：

(1)池子總有效容積：設t=2min,

V=Q max t ×60=0.652×2×60=78 m3

(2)水流斷面積：

A=

Q max 0. 652

==9.31m2 0. 07v 1

沉砂池設兩格，有效水深為2.00m ，單格的寬度為2.4m 。

(3)池長：

V 78L===8.38m，取L=8.5 m A 9. 31

(4)每格沉砂池沉砂斗容量：

V 0=0.6×1.0×8.5=5.1 m

(5)每格沉砂池實際沉砂量：設含砂量為20 m3/106 m3污水，每兩天排一次，

3

20⨯0. 652

⨯86400⨯2=1.13〈5.1 m3

6

10⨯2

(6)每小時所需空氣量：設曝氣管浸水深度為2.5 m，查表得單位池長所需空氣量為28 m3/(m·h),

q=28×8.5×(1+15%)×2=547.4 m3

圖4-3 曝氣沉砂池計算示意圖

4.1.1.5 厭氧池的設計與計算

4.1.1.5.1 設計參數

設計流量為60000 m3/d，設計為兩座每座的設計流量為30000 m3/d。 水力停留時間：

T =2h 。

污泥濃度：

X =3000mg/L

污泥迴流液濃度：

V 0"=

X R =10000 mg/L

4.1.1.5.2 設計計算 (1)厭氧池的容積：

V =QT =30000×2/24=2500 m3

(2)厭氧池的尺寸：

水深取為h =5,則厭氧池的面積：

V 2500A ===500 m2。

h 5

厭氧池直徑：

D =

4A

π

=

4⨯500

=25 m。 3. 14

考慮0.3的超高，故池總高為H =h +0. 3=5.3 m。 (3)污泥迴流量的計算 迴流比計算：

R =

X

=0.42

X R -X

污泥迴流量：

Q R =RQ =0.42×30000=12600 m/d

4.1.1.6 Carrousel氧化溝的設計與計算

氧化溝，又被稱為循環式曝氣池，屬於活性污泥法的一種。見圖4-4氧化溝計算示3

4.1.1.6.1設計參數

設計流量Q=30000m3/d設計進水水質BOD 5=190mg/L； COD=360mg/L；SS=200mg/L；NH 3-N=45mg/L；污水水溫T =25℃。

設計出水水質BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L； TP ≤3mg/L。

污泥產率系數Y=0.55; 污泥濃度（MLSS ）X=4000mg/L;揮發性污泥濃度（MLVSS ）X V =2800mg/L; 污泥齡θc =30d; 內源代謝系數K d =0.055. 4.1.1.6.2設計計算

(1)去除BOD

氧化溝出水溶解性BOD 濃度S 。為了保證沉澱池出水BOD 濃度S e ≤30mg/L,必須控制所含溶解性BOD 濃度S 2，因為沉澱池出水中的VSS 也是構成BOD 濃度的一個組成部分。

S=Se -S 1

S 1為沉澱池出水中的VSS 所構成的BOD 濃度。

S 1=1.42(VSS/TSS)×TSS ×(1-e-0. 23⨯5) =1.42×0.7×20×(1-e-0. 23⨯5)

=13.59 (mg/L)

S=20-13.59=6.41(mg/L)

好氧區容積V 1。好氧區容積計算採用動力學計算方法。

V 1=

Y θc Q (S 0-S )

X V (1+K d θc )

=

0. 55⨯30⨯30000⨯(0. 16-0. 00641)

2. 8⨯(1+0. 055⨯30)

=10247m 3

好氧區水力停留時間：t=剩餘污泥量∆X

Y

∆X=Q (S 0-S ) +Q (X 0-X 1) -QX e

1+K d θc

V 110247⨯24==8.20h

30000Q

=2096（kg/d）

去除每1kgBOD 5所產生的干污泥量=

∆X

=0.499（kgD S /kgBOD5）。

Q (S 0-S )

(2)脫氮

需氧化的氨氮量N 1。氧化溝產生的剩餘污泥中含氮率為12.4%，則用於生物合成的總氮量為：

0. 124⨯769. 93⨯1000N 0==3.82(mg/L)

25000

需要氧化的氨氮量N 1=進水TKN-出水NH 3-N-生物合成所需要的氨N 。

N 1=45-15-3.82=26.18(mg/L)

脫氮量NR=進水TKN-出水TN-生物合成所需要的氨N=45-20-3.82=21.18(mg/L) 脫氮所需要的容積V 2

脫硝率q dn(t)= qdn(20)×1.08(T-20)=0.035×1.08(14-20)=0.022kg 脫氮所需要的容積:

V 2=

脫氮水力停留時間t 2:

QN r 30000⨯21. 18

==10315 m3 q dn X v 0. 022⨯2800

t 2 =

氧化溝總體積V 及停留時間t:

V 2

=8.25 h Q

V=V1+V2=10247+10315= 20562m3

t=V/Q=16.45 h

校核污泥負荷N =

QS 025000⨯0. 16

==0.083[kgBOD 5/(kgMLVSS ∙d )] XV 2. 8⨯17135

(3)氧化溝尺寸：取氧化溝有效水深為5m ，超高為1m ，氧化溝深6m 。

V

=20562/5=4112.4m 2 h

單溝寬10m ，中間隔牆寬0.25m 。則彎道部分的面積為：

2⨯10+0. 2523π()

3⨯10+3⨯0. 252A 1=+() π⨯10=965.63m

22

直線段部分的面積:

氧化溝面積為A=

A 2=A -A 1 =4112.4-965.63=3146.77 m2

單溝直線段長度：

L=

A 23146. 77

==78.67m ，取79m 。 4⨯104⨯b

進水管和出水管：污泥迴流比R=63.4%，進出水管的流量為：Q 1=(1+R ) Q =1.634×

30000m /d=0.568 m /s，管道流速為v =1.0m/s。

3

3

則管道過水斷面：

A=

管徑d=

Q 0. 568==0.568m 2 v 1

4A

π

=0.850m, 取管徑850mm 。

校核管道流速：

v=

(4)需氧量

Q

=0.94m A

實際需氧量：

AOR=D1-D 2-D 3+D4-D 5

去除BOD 5需氧量：

D 1=a "Q (S 0-S ) +b "VX =7754.03(kg/d) （其中a "=0.52，b "=0.12）

剩餘污泥中BOD 5需氧量：

D 2=1. 42⨯∆X 1=1131.64(kg/d)

剩餘污泥中NH 3-N 耗氧量：

D 3=4. 6⨯0. 124⨯∆X =454.57(kg/d) （0.124為污泥含氮率）

去除NH 3-N 的需氧量：

D 4=4.6×（TKN-出水NH 3-N ）×Q/1000=3450(kg/d)

脫氮產氧量：

D 5=2.86×脫氮量=1514.37(kg/d)

AOR= D1-D 2-D 3+D4-D 5=8103.45(kg/d)

考慮安全系數1. 2，則AOR=8103.45×1. 2=11344.83(kg/d) 去除每1kgBOD 5需氧量=

AOR

Q (S 0-S )

11344. 83

25000⨯(0. 16-0. 00641)

=

=2.95（kgO 2/kgBOD5）

標准狀態下需氧量SOR

SOR=

AOR ∙C S (20)

α(βρC S (T ) -C ) ⨯1. 024

(T -20)

（C S （20）20℃時氧的飽和度，取9.17mg/L；T=25℃；C S(T)25℃時氧的飽和度，取 8.38mg/L；C 溶解氧濃度，取2 mg/L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.909）

SOR=

11344. 83⨯9. 17

=20764.89(kg/d) (25-20)

0. 85⨯(0. 95⨯0. 909⨯8. 38-2) ⨯1. 024

∆SOR

=5.41（kgO 2/kgBOD5）

Q (S 0-S )

去除每1kgBOD 5需氧量=

曝氣設備的選擇：設兩台倒傘形表面曝氣機，參數如下： 葉輪直徑：4000mm ；葉輪轉速：28R/min；浸沒深度：1m ； 電機功率：210KW ；充氧量：≥2.1kgO 2/(kW·h)。

4.1.1.7二沉池的設計與計算

其計算簡圖如圖4-5所示

4.1.1.7.1設計參數

Q max =652 L/s=2347.2 m 3/h;

氧化溝中懸浮固體濃度 X =4000 mg/L;

二沉池底流生物固體濃度 X r =10000 mg/L;

污泥迴流比 R=63.4%。

4.1.1.7.2 設計計算

(1) 沉澱部分水面面積 F 根據生物處理段的特性，選取二沉池表面負荷q=0.9m3 /(m2·h), 設兩座二次沉澱池 n =2.

F =Q max 2347. 22==1304(m) nq 2⨯0. 9

(2)池子的直徑 D

D =4F

π=4⨯1304

π=40. 76(m)，取D =40m 。

(3)校核固體負荷G

24⨯(1+R ) QX 24⨯（1+0. 634）⨯30000⨯4000G == F 1304

=141.18 [kg/(m2·d)] (符合要求)

(4) 沉澱部分的有效水深h 2 設沉澱時間為2.5h 。

h 2=qt =0.9×2.5=2.25 (m)

(5) 污泥區的容積V

V =2T (1+R ) QX 2⨯2⨯(1+0. 634) ⨯30000⨯4000 =24⨯(X +X r ) 24⨯(10000+4000)

=1945.2 (m3)

(6)污泥區高度h 4

污泥斗高度。設池底的徑向坡度為0.05，污泥斗底部直徑D 2=1.6m，上部直徑D 1=4.0m，傾角為60°，則：

"= h 4D 1-D 24. 0-1. 6⨯tg 60°=2.1(m) ⨯tg 60°=22

11

V 1=2)πh 1"⨯(D 12+D 1D 2+D 2

12=13.72 (m3)

圓錐體高度

""＝h 4D -D 140-4⨯0. 05＝0.9(m) ⨯0. 05＝22

V 2=

=

豎直段污泥部分的高度 ""πh 412⨯(D 2+DD 1+D 12) ⨯(402+40⨯4+42) =418.25(m3) π⨯0. 912

"""=h 4V -V 1-V 21945. 2-13. 72-418. 25==1.16(m) 1304F

"+h 4""+h 4"""=2.1+0.9+1.16=4.16(m) 污泥區的高度h 4=h 4

沉澱池的總高度H 設超高h 1=0.3m，緩沖層高度h 3=0.5m。

則 H =h 1+h 2+h 3+h 4=0.3+2.25+0.5+4.16=7.21m

取H =7.2 m

4.1.1.8接觸池的設計與計算

採用隔板式接觸反應池。其計算簡圖如圖4-5所示。

水力停留時間：t=30min

12

平均水深：h =2.4m。

隔板間隔：b=1.5m。

池底坡度：3%

排泥管直徑：DN=200mm。

4.1.1.8.2設計計算

接觸池容積：

V =Qt =0.652×30×60=1174 m 3

水流速度：

v =Q 0. 652==0. 18 m/s hb 2. 4⨯1. 5

表面積：

Q 1174==489. 2 m2 h 2. 4

廊道總寬度：隔板數採用10個，則廊道總寬度為B=11×b=11×1.5=16.5m。 接觸池長度：

F 489. 2L ===29.6m取30m 。 B 16. 5

水頭損失，取0.4m 。 F =

13

② 室外排水管坡度規范一般是多少.標準是什麼

1、坡度規范：根據《室外排水設計規范》（GB50014-2006）第4.2.10條規定，排水管道的最小管徑與相應最小設計坡度的規定取值是：污水管最小管徑d300mm/相應最小設計坡度塑料管0.002、其他管0.003。雨水管最小管徑d300mm/相應最小設計坡度塑料管0.002、其他管0.003。

2、標准：室外排水管坡度一般來說，在最大坡度的設置是沒有具體的規范標准要求的，因為室外排水管坡度的設置也是有眾多的影響因素，管道的材質、管徑的大小、流速的大小等各個方面都影響排水管坡度的設置。

(2)污水處理廠的坡度是多少擴展閱讀：

排水管的性能特點

1、排水安全性

孔口位於波谷，由於波峰和過濾織物雙向作用，孔口不易堵塞，保證了透水系統暢通。

2、耐腐蝕性

與軟式彈簧排水管相比，塑料不易銹蝕。

3、強度及易彎曲

獨特的雙波紋結構有效的提高了產品的外壓強度，排水系統不會受外界壓力變形而影響排水效果。

4、經濟型

與同口徑其它排水管相比較，其售價較低。

排水管的主要用途

1、高速公路縱向、橫向排水及透水；

2、 高速公路各種檔土牆背面及邊溝垂直、水平排水；

3、 隧道、地下道之排水；

4、市政工程、凈水廠、污水廠、垃圾場等給排水；

5、高爾夫球場、運動場、公園等休歇綠地之排水；

6、 山坡地開發邊坡水土保持；

7. 整地工程之地下排水；

排水管產品技術

1、垂直加壓至外徑的40%，立即卸荷，試樣不破裂，不分層。

2、溫度在0℃，高度1M的條件下，用重量為1Kg的重錘，沖擊10次，應九次以上無開裂。

3、內壁均勻光滑，透水孔均勻地打在波谷高度的1/2以下，打在波谷高度1/2以上的孔數不大於總數的10%。

4、透水面積≥45cm2/M。

5、縱向回縮率≤3.0%。

6、彎曲度%≤2。

7、環剛度≥6.3KN/ m2

參考資料：網路-排水管

③ 污水處理廠構築物之間管的水力坡度為多少

電鍍污水處理廠高的達萬元/噸，低的僅有數百元/噸。生活污水處理的投資量應該在數百元/噸

④ 污水管室外覆土深度不夠怎麼辦最長污水管200米，頂板上覆土共700，光考慮坡度就吃掉600的覆土。請指點！

室外覆土首先要滿足覆土要求，我不知道你的項目在什麼地方，北回方基本都要考慮凍土層厚答度，管道防凍要埋在凍土層以下，為了滿足這一要求，只能往深處挖，看的出來，你應該考慮的是千分之三的坡度。其實管道布置及走向，污水處理廠初期設計的時候就應該考慮在內，如果污水處理廠區面積較大，存在高程差，水的流向應該順應高程差，即水流的末端構築物應該建在比較低窪的地方 ，這樣就可以少挖土而達到自流的目的。

⑤ 市政排水的坡度是多少

市政排水一般的坡度在千分之一到千分之三之間。橫向陡坡不得陡於1:6。

具體要通過水力計算。小於千分之一，排水坡度太小流速太低，如果坡度太大，坡降比較厲害。

千分之三的坡度，一公里埋深就要增加3米，從最淺處埋深1米計算，一公里後埋深就是4米了，兩公里後就是埋深7米。

千分之三的坡度埋深就增加的很厲害。如果管道埋深很深就會增加施工困難，另外還造成無法接入附近的河道和其他管道，在一定距離必須設置泵站提升水位後再行排放。

寬度大於3 m且表面未採用鋪面封閉的中央分隔帶排水時，將降落在分隔帶上的表面水匯集在分隔帶中央低窪處，並通過縱坡排流到泄水口或橫穿路界的橋涵水道中。

分隔帶的橫向陡坡不得陡於1:6；分隔帶的縱向排水坡度。在過水斷面無鋪面時不得小於0.25%，在過水斷面有鋪面時不得小於0.12%。

(5)污水處理廠的坡度是多少擴展閱讀

市政道路排水要求規定：

1、對城市中大的交叉口、廣場、停車場、下行立交道面、快速路和高速幹道，情況比較特殊，積水後影響較大，道路排水具有更大的重要性，必須妥善處理，及時排除徑流。

2、廣場、停車場、下行立交道面、快速路、高速幹道如有條件形成獨立的排水系統，可採用較附近地區為大的設計暴雨重現期。

3、當地下水位過高並影響路基穩定和強度，以及在寒冷地區可能引起道路凍害問題時，如路基受到限制而不可能提高，需採取相應降低地下水位的工程措施和考慮穩定的路面結構組成。

⑥ 市政道路排水坡度是多少

市政排水一般的坡度在千分之一到千分之三之間。
一般來說小於千分之一，排水坡度太小流速太低，如果坡度太大，坡降比較厲害。 所以千分之三的坡度埋深就增加的很厲害。
縱坡橫坡一般都是根據實際情況確定,大小不一.山路,和城市道路都不同.普通城市道路一般中線高程設計為平坡（路邊則設置鋸齒形邊溝坡度一般不小於千分之三）；中線高程設計縱坡的話則不需要設鋸齒形邊溝,縱坡不小於千分之一。
。具體要通過水力計算。一般來說小於千分之一，排水坡度太小流速太低，如果坡度太大，坡降比較厲害。比如千分之三的坡度，一公里埋深就要增加3米，從最淺處埋深1米計算，一公里後埋深就是4米了，兩公里後就是埋深7米。所以千分之三的坡度埋深就增加的很厲害。如果管道埋深很深就會增加施工困難，另外還造成無法接入附近的河道和其他管道，在一定距離必須設置泵站提升水位後再行排放。

⑦ 污水管直徑300得坡度是多少

一、排水管坡度規范規定標准坡度
1、不管是建築物的室內還是室外，排水管都是非常重要的，排水管的坡度設計也會直接影響到室內與室外排水的流暢性，所以排水管坡度會影響到日常的生活用水。

排水管坡度

2、因為排水過程本身是沒有壓力的，所以管道布置與地面鋪地磚的時候必須要留有一定的坡度，坡度要控制在0.5-1%左右，留坡度的時候排水管最低端要與主排水管連接。

3、根據排水的需要，還要設置次排水管，要求使用規格是100MM的PVC管，所有支排水管的最低端都要與次排水管連接，支排水管的使用規格是50MM的PVC管。

二、排水管坡度怎麼計算

1、室內排水管的坡度一般是不採用計算的方法的，因為這個計算過程是非常復雜的，所以都採取定值，比如50毫米的排水管道坡度是3.5%。

2、排水管坡度與管道的材質也是有關系的，如鑄鐵管的坡度要大於塑料管，因為有摩擦系數的問題。

3、另外還可以根據排水管所埋地的水平距離算出排水管底端的深度，然後根據室外排水設計規范中的規定，排水管道的最小管徑與生意人最小設計坡度的規定取值是污水管最小管徑D300MM/相應最小設計坡度。

三、排水管坡度i=0.026是什麼
1、排水管坡度i=0.026的意思是管道每前進1米，高度下降26毫米，也就是排水管道水平向前1米，管口高度下降26毫米。

排水管坡度
2、地表單元陡緩的程度通常把坡面的垂直高度h和水平方向的距離l的比叫作坡度，用字母i來表示。

3、在給排水系統圖中管道坡度i=0.026，即每前進1米，不是升高26毫米，而是降低26毫米，因為水是向下流的，只有降低高度，水才可以順暢的流出去。

4、給排水系統圖中管道坡度i與斜皮的坡度i是有些不一樣的，斜坡的坡度i是上升，給排水管道不是上升，而是下降。

5、坡度的表示方法有百分比法、度數法、密位法及分數法這四種，其中最常用的方法就是百分比法與度數法。坡度對於地表來說，是單元陡緩的程度，一般把坡面的垂直高度與路程的比值叫作坡度。

⑧ 為防止倒灌現象，化糞池進水管和出水管的坡度應該怎樣設計

化糞池前排管長度規范沒定死，但要考慮：
1、坡度；
2、管徑。
總的原則，能流專到化糞池即可，不考慮臭氣

糞池前屬的管道坡度不小於0.006 至於池前管道長度，對於小區來說是不存在問題的，環保局規定在污水處理廠5公里以內的建築可以不用設計化糞池，直接排入市政管網，其實也是限制了化糞池前的管道長度

如果按照居住小區設計規范做成7%的坡度，實在太大了。根據工程現狀來，有條件就做大點。

原則上HC前的污水管長度應盡可能短，因此HC的位置確定很關鍵，應綜合考慮地勢高差和總平條件等因素後，爭取各支線的長度盡可能平衡。必要時可拆分HC容量，盡管造價會有所增加，但可避免HC前的污水管過長可能導致的固液離析，造成堵塞。一般情況下，使用塑料等水力特性較好的管材，HC前的污水管長度控制在100m以內為宜。