污水池裡加的陽離子濃度是多少

A. 1噸水用多少聚丙烯醯胺

1噸水加1-3公斤聚丙烯醯胺。

PAM作用主要是輔助PAC起到絮凝的處理效果。

PAM配置為0.1%的濃度進行使用。

處理的投加用量，固體PAC用量約為1-2kg/噸廢水。

溶解比例通常為0.1-0.3%，也就是1噸水加1-3公斤聚丙烯醯胺乾粉。

使用聚丙烯醯胺的注意事項：

在對懸濁液添家絮凝劑水溶液之後，如果長時間激烈地進行攪拌的話，將會破壞已經形成的絮凝物應用領域用途聚合物類型。

規格用量及配比濃度熔爐煉鋁硫酸鋁循環水。

生產過程中去雜質陰離子1000萬千分之五每噸用3-5克鹽水澄清去除鈣與鎂陰離子800-1200萬千分之一每噸用1-2克膨潤土生產增加膨潤的粘度陰離子1500-1800萬千分之三每噸用2-3克混凝土減水劑陰離子500-800萬1.2%配每噸用1.2kg聚丙烯醯胺。

B. 電鍍廢水分質處理回用

電鍍廢水分質處理回用具體內容是什麼，下面中達咨詢為大家解答。
1、前言某電鍍企業位於農村地區，年加工電鍍件10萬m2，鍍種主要涉及鍍鋅、鍍銅、鍍鎳、鍍鉻、鍍仿金、鍍代鉻、度槍色，鍍種較齊全，但由於周邊配套設施不完善，無排水去向。由於企業鍍種較多，電鍍廢水種類也比較多，為了避免多種污染物在處理之互相干擾，增加廢水的回用可行性，將電鍍廢水進行分質處理回用。2、電鍍廢水的具體情況該企業電鍍廢水根據污染物類型不同分為含鎳廢水、含銅廢水、含鋅廢水、含鉻廢水和其他廢水。①含鎳廢水含鎳廢水為連續排放，主要污染物為pH、COD、TNi。其濃度為pH7-8、COD100mg/L、TNi 23mg/L。②含銅廢水含銅廢水為連續排放，主要污染物為pH、COD、TCu。其濃度為pH7-8、COD100mg/L、TCu 37.8mg/L。③含鋅廢水含鋅廢水主要污染物為pH、COD、TZn。其濃度為pH7-8、COD100mg/L、TZn66.8mg/L。④含鉻廢水含鉻廢水為定時排放，主要污染物為pH、COD、Cr6+。其濃度為pH5-6、COD100mg/L、Cr6+39.4mg/L。⑤其他綜合廢水主要污染物為pH、COD、SS、石油類、TZn、Cr6+、TNi，其濃度為pH3-4、COD100mg/L、SS120mg/L、石油類12mg/L、TCu 3.3mg/L、TZn 20mg/L、Cr6+3.5mg/L、TNi1.6mg/L。3、電鍍廢水的治理工藝及可行性分析（1）含鉻廢水本項目含鉻廢水為定期排放，每次排放廢水為工件在鍍鉻和鈍化之後的第一道清洗廢水，廢水進入車間內含鉻廢水處理設施處理（陽離子交換柱+蒸發濃縮器+含鉻溶液回收罐），離子交換柱通過樹脂離子交換將廢水中的鎳離子、銅離子、鋅離子等低價位的金屬離子去除，六價鉻則存留在廢水中，再通過蒸發濃縮器去除大部分水，以水蒸氣的形式蒸發損失，將六價鉻離子保留在濃縮液中，回收含鉻溶液的比例約為10%左右，含鉻溶液濃縮至400g/L，回用於鍍鉻、鈍化工序。（2）含鎳廢水、含銅廢水和含鋅廢水含鎳廢水、含銅廢水和含鋅廢水處理工藝原料相同，分別採用一套離子交換處理系統。通過陽離子樹脂的離子交換功能將廢水中的鎳離子、銅離子、鋅離子等陽離子從廢水中分離處理嗎，反應式如下：通過實測，處理後出水水質為0.5-9.8mg/l，當水質接近回用於沖洗工序用水水質要求時（中間鍍層清洗水各金屬離子濃度≤10mg/l，最終鍍層清洗水各金屬離子濃度≤20mg/l），對樹脂進行更換再生；再生液中鎳、銅、鋅含量均在150g/L以上，最終分別進入鍍槽，對金屬元素回收利用；由於再生液中可能含有微量的異金屬離子，為了避免異金屬離子富集，鍍槽內添加可以促使其共沉積的添加劑；並在停產時通過電解對異金屬離子進行處理，這樣就保證了鍍液的長期穩定性。（3）綜合廢水綜合廢水處理站處理工藝為「反應池+綜合廢水處理機+沉澱+碳濾+反滲透」。其他廢水經綜合廢水池混合後打入反應池，投加入還原劑NaHSO3溶液，控制ORP在300mV以下，PH值為2.0-3.0；空氣攪拌，反應10-20分鍾，可使Cr6+還原分解至要求以下。反應式如下：然後流入自動綜合廢水處理機。鹼、綜合廢水處理劑和高分子絮凝劑PAM在微電腦的自動控制條件下添加、反應，使大量的金屬離子生產沉澱，反應式如下：反應混合液進入斜板沉澱分離池後，因水力流速減緩而靜止沉澱，重金屬形成絮體因重力作用沉澱至沉澱槽底部，上清液經溢流堰自流出水排入碳濾器，經碳濾器的過濾和吸附等一系列的深度處理後，進入反滲透處理裝置；反滲透處理裝置處理後，滲透液滿足生產回用水要求，濃縮液進入蒸發器進行濃度處理，蒸餾後的廢水與滲透液一起回用於生產，蒸餾產生的濃液回到綜合廢水池重新處理；當綜合廢水處理產生的棄水和濃液中重金屬離子富集達到一定濃度，為了保證污水處理的效果和生產的有序進行，濃液定期作為危險廢物交由有資質的單位處理。通過實測污水站日常運行監測結果為綜合廢水經污水處理站處理後後出水水質為pH6-9、銅離子0.01-0.04mg/l、鎳離子0.01-0.03mg/l、鉻離子0.01-0.04mg/l；滿足企業提供的清洗工序回用水水質要求（中間鍍層清洗水各金屬離子濃度≤10mg/l，最終鍍層清洗水各金屬離子濃度≤20mg/l）。4、結論通過上述分析，結合某電鍍企業污水處理實例對電鍍廢水分質處理，回用於生產的實例，簡單介紹了電鍍廢水分質處理、回用的可行性，為電鍍行業的發展盡綿薄之力。
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C. 洗煤廠加葯間陰陽離子比例

洗煤廠加葯間陰陽離子比例?聚丙烯醯胺投加使用量計算 行業不同： 1、洗煤用的陽離子聚丙烯醯胺的使用數量可以設置在三十公斤到一百一十公斤之間；化工行業的廢水使用量一般是五十到一百二十公斤之間...

D. 污水處理劑的產品概述用途

污水處理劑顧名思義就是在污水處理時需要用到的一種添加劑，像聚丙烯醯胺、陽離子聚丙烯醯胺、陰離子聚丙烯醯胺、非離子、兩性離子聚丙烯醯胺、聚合氯化鋁等在不同用途中都可以做為污水處理劑使用。 在使用鋁鹽、鐵鹽等各種無機混凝劑、絮凝劑的污水處理系統內，如需要處理的水量超過了澄清池的處理能力或由於其他因素造成水中絮體來不及沉降而外漂，只需添加0.1-2ppm的PAM助凝，即可明顯提高沉降效果。而且，處理後水的COD和色度指標也會有明顯的改善。
注意：所有的無機混凝劑可絮凝劑須與本產品有較好的適配性。 陽離子聚丙烯醯胺使用注意事項：
1、絮團的大小：絮團太小會影響排水的速度，絮團太大會使絮團約束較多水而降低泥餅干度。經過選擇聚丙烯醯胺的分子量能夠調整絮團的大小。
2、污泥特性。第一點理解污泥的來源，特性以及成分，所佔比重。依據性質的不同，污泥可分為有機和無機污泥兩種。陽離子聚丙烯醯胺用於處置有機污泥，相對的陰離子聚丙烯醯胺絮凝劑用於無機污泥，鹼性很強時用陽離子聚丙烯醯胺，而酸性很強時不宜用陰離子聚丙烯醯胺，固含量高時污泥通常聚丙烯醯胺的用量也大。
3、絮團強度：絮團在剪切作用下應堅持穩定而不破碎。進步聚丙烯醯胺分子量或者選擇適宜的分子構造有助於進步絮團穩定性。
4、聚丙烯醯胺的離子度：針對脫水的污泥，可用不同離子度的絮凝劑經過先做小試停止挑選，選出最佳適宜的聚丙烯醯胺，這樣即能夠獲得最佳絮凝劑效果，又可使加葯量最少，節約本錢。 5、聚丙烯醯胺的溶解：溶解良好才幹發充沛發揮絮凝作用。有時需求加快溶解速度，這時可思索進步聚丙烯醯胺溶液的濃度。 1、絮凝性：PAM能使懸浮物質通過電中和，架橋吸附作用，起絮凝作用。
2、粘合性：能通過機械的、物理的、化學的作用，起粘合作用。
3、降阻性：PAM能有效地降低流體的摩擦阻力，水中加入微量PAM就能降阻50—80%。
4、增稠性：PAM在中性和酸條件下均有增稠作用，當PH值在10以上PAM易水解。呈半網狀結構時，增稠將更明顯。
聚丙烯醯胺使用量
1、洗煤用的陽離子聚丙烯醯胺的使用數量可以設置在三十公斤到一百一十公斤之間；化工行業的廢水使用量一般是五十到一百二十公斤之間；漂染行業的廢水和造紙行業的廢水最難處理，應該加大使用數量，把使用數量設置在一百到三百公斤比較合理，電鍍廢水行業和普通的工業用水一般都不要超過五十公斤。注意：（這幾種行業的使用數量都是每一千噸廢水的數量）。
2、生活污水根據處理方法的不同脫泥用的絮凝劑是不一樣的。
如果工藝主體採用生化方法，也就是剩餘污泥脫水（可能含有部分初沉泥），只需要陽離子PAM作為污泥脫水劑即可。
如果工藝主體採用物化方法，如一級強化，載入磁分離等工藝，一般是先加PAC調質，然後再加陰離子絮凝劑，最後加陽離子絮凝劑脫水。具體投加量要根據污水水質而定。
也有很多污水處理站，污泥脫水直接加PAC或者其他無機絮凝劑即可，這個在板框壓濾機，特別是電子廠或者是小型污水處理站應用比較廣泛。
PAM在作為污泥脫水劑使用的時候一般要與水的配比在0.1%--0.2%之間。溶解成膠水狀的液體以後，再投加到污泥中進行混合處理。
與污泥的配比一般在5%--10%，有的更低，這個要根據污泥的濃度來確定，最好是通過現場的燒杯實驗來確定最佳投加量和使用型號。不同污泥、不同葯劑、不同設備、不同管理水平，污泥的處理效果是不同的。
3、污水處理廠用陽離子聚丙烯醯胺作為污水運營污泥脫水劑。在和客戶溝通的過程中，客戶經常問到在污水處理污泥脫水過程中，污泥脫水劑投加量的問題。要相對准確的知道污泥脫水劑投加量的問題，首先了解這些參量，污泥的含水率，泥餅含水率，進泥量，進葯量，配葯濃度等
污泥含水率：污泥中所含水分的重量與污泥總重量之比的百分數稱為污泥含水率。
泥餅含水率：被脫污泥即泥餅的所含水分的重量與污泥總重量之比的百分數稱為泥餅含水率。
還要通過以下幾個公式進行運算：
1、加葯量mg/L=加葯質量/處理水量/配葯濃度
2、處理水量投加葯量=處理水量m3/h*加葯量g/m3
3、干泥量=處理水量*【（1-污泥含水率）/（1-泥餅含水率）】
4、每噸干泥的葯劑消耗g/m3=加葯量/干泥量
以上計算所得結果誤差可能比較大，僅做污水運行時參考。實際耗葯量要進行實際上機運營試驗。

E. 污水處理廠裡面污水池散發臭氣的量（每平方米散發的量）大約是多少有相關的計算公式嗎

表1 臭氣濃度控制參考值
序號 控制項目 一級標准 二級標准
1 氨 1.5 4.0
2 硫化氫 .06 .32
3 甲硫醇 .007 .02
4 甲硫醚 .07 .55
5 臭氣濃度（倍數） 20 60
6 甲烷氣（廠區最高濃度） 5 5
7 氯氣 .4 .6
表2 污水處理廠構築物脫臭通量
設施名稱 通風量 備注
沉沙池 二層蓋板作業空間 3～5次／小時
非作業空間 1～3次／小時
廠房式蓋板作業空間 5～10次／小時 在漏鬥上加蓋辦事為3～5次／小時
泵房 3～5次／小時或根據發熱量計算 考慮內燃機用氣
鼓風機房 3～5次／小時或根據發熱量計算
電氣室 根據發熱量計算
發電機房 3～5次／小時 考慮內燃機用氣
初沉池 二層蓋板作業空間 3～5次／小時
非作業空間 1～3次／小時
廠房式蓋板作業空間 5～10次／小時
曝氣池 二層蓋板作業空間 3～5次／小時
非作業空間 1.2×曝氣空氣量
廠房式蓋板作業空間 3～5次／小時
加氯機房 5～7次／小時
污泥濃縮池 二層蓋板作業空間 3～5次／小時＋1.5×曝氣空氣量
非作業空間 1～3次／小時
廠房式蓋板作業空間 5～10次／小時
污泥濃縮機房 3～10次／小時 熱處理時採用其他方法
一般機械室 3～5次／小時
管廊 3～5次／小時
2.1 土壤脫臭技術
2.1.1土壤脫臭原理及特點
土壤脫臭機理主要可分為物理吸附和生物分解兩類，惡臭氣體－如胺類、硫化氫、低級脂肪酸等水溶性臭氣類，被土壤中的水分吸收去除，而非溶性臭氣則被土壤表面物理吸附繼而被土壤中微生物分解。土壤脫臭法特點：① 維護管理費用低，效果與活性炭脫臭同等，② 處理1m2的臭氣需2.5～3.3 m2土地；③ 但不適於降暴雨、下大雪地區；對於高溫、高濕和水分、塵土、微塵等氣體須予處理。
2.1.2 土壤和參數
設計土壤脫臭時選擇的土壤指標應是：腐殖土為好，亞粘土等紅土需摻入雞糞、垃圾和污泥肥料進行改良後使用；礦質土和粘土不宜。土壤水分40～70%為宜。過於乾燥的土壤需裝設水噴淋器。種植草坪土壤表面保持傾斜，作為防降暴雨的措施。
日本經驗得出：
臭氣通過土壤中速度：2mm ～17mm／s；
設計一般選為5mm／s；
有效土壤厚度為50 cm；
臭氣與土壤接觸時間為1分40秒；
臭氣通過活性炭速度：30cm～40cm／s；
有效厚度為40cm；
臭氣與活性碳接觸時間為1秒。
2.1.3 工程範例
（1）日本某處土壤脫臭床
臭氣風量：600m3／min
臭氣與土壤接觸時間：2.7m3／m2min
需土壤面積：1580m2
（2）我國某處污泥脫水機房土壤脫臭床
脫水機房容積：V＝450m3
設換氣周期：每小時3次（20min）
換臭氣量：22.5m3／min（450m3／20min）
脫臭負荷：設2.7m3（臭氣）／m2（土）min
需土壤面積（計算值）：8.3m2
（設計值）：25m2
結構設計（自土壤表層向下）
2.3 高能離子脫臭技術
2.3.1 技術簡介及工作原理
高能離子凈化系統是瑞典的高新技術，它能有效地清除空氣中的細菌、可吸入顆粒物、硫化合物等有害物質。使人的嗅覺感受到模擬自然的清新空氣。它的核心裝置是BENTAX離子空氣凈化系統，其工作原理是置於室內的離子發生裝置發射出高能正、負離子，它可以與室內空氣當中的有機揮發性氣體分子（VOC）接觸，打開VOC分子化學鍵，分解成二氧化碳和水；對硫化氫、氨同樣具有分解作用；離子發生裝置發射離子與空氣中塵埃粒子及固體顆粒碰撞，使顆粒荷電產生聚合作用，形成較大顆粒靠自身重力沉降下來，達到凈化目的；發射離子還可以與室內靜電、異味等相互發生作用，同時有效地破壞空氣中細菌生存的環境，降低室內細菌濃度，並將其完全消除。最終的效果是使室內空氣變得象雨後森林般的純凈。
高能離子凈化系統在歐洲諸國應用於醫院、辦公樓、公眾大廳等，以空氣凈化以致達到模擬自然森林空氣清新的效果。近些年逐步開發應用於污水處理廠和污水提升泵房的脫臭方面，法國、英國、蘇格蘭、瑞典等國的應用實例很多。
2.3.2 天津市某污水廠試驗效果
（1）試驗場地
脫臭中試場地選擇在天津市某污水處理廠污泥處置實驗室內，臭源是脫水污泥處置過程中產生的臭氣。
（2）試驗條件：
①污泥中試實驗室
總容積：30m3 (3×4×2.5m3) ；
污泥發酵倉直徑φ600mm，長3m；
臭氣測試點與發酵倉的水平距離為1m；
高能離子凈化系統主機及通風系統置於室內。
②臭氣源
260kg脫水污泥投入到回轉式污泥發酵倉中；
為了加強臭氣強度，污泥採用了太陽能加熱。
③高能離子凈化系統
離子機規格型號：2—E—S氣流：0.42m3／s
空氣處理量：1500m3／h 功率：22w
為離子發射系統配套的通風系統；
④ 測試項目
負離子濃度；VOC（有機污染）氣體總量；
H2S、O2、CO、CH4濃度。
⑤ 試驗數據分析及評價
9小時連續運行，臭源VOC濃度周期性變化從25～100ppm，室內則從15～16.7ppm逐漸衰減到0～1ppm；室內測點離子濃度始終保持在160～170Ions／cm3；H2S氣體濃度也保持為0。
試驗結果變化曲線見圖1及2。

⑥ 試驗結果評價
A試驗所採用的VOC測定儀，離子檢測計和有毒有害氣體測定儀都是先進的攜帶型儀器，靈敏度很高，能保證數據的可靠性；
B試運行是污泥發酵倉及太陽能加熱後的污泥臭氣，臭氣強度高，通過BENTAX離子空氣凈化系統凈化，僅1小時後，VOC濃度降低至零，離子濃度升高，H2S氣體由4.0ppm減小到0，人員嗅覺感覺臭味明顯下降。負載試驗是在脫水污泥處置臭源條件下進行的，臭源VOC濃度從25～100ppm，室內測點則從15～16.7ppm逐漸衰減到0～1ppm；離子濃度始終保持在160～170 Ions／cm3；H2S氣體濃度也保持為0。
技術結論意見為：通過利用高能離子除臭，在上述試驗條件下，除臭效果技術上是可行的。
C 經濟分析
在本實驗條件下，高能離子凈化系統對污水廠脫水污泥臭氣的凈化效果較顯著，運行成本分析如下：
24小時運行耗電量僅為0.53kwh；
單位空間耗電量為0.018 kwh／m3.d；
按每度電0.45元計算
凈化1立方米臭氣的成本約為0.0081元／m3.d；
污泥脫水車間以1000 m3為計；
則運行成本直接耗電費用為8.1元／d。

F. 市政污水處理廠脫泥用PAM是陽離子好還是陰離子好

陽離子好,水處理一般用陰離子

G. 污水池進水氯離子濃度

理解的有點偏差： 溶液中 濃度是這樣的
用單位體積（1立方米或1升）溶液中所含的溶質質量數來表示的濃度叫質量-體積濃度，以符號g/m或mg/L表示。
例如，1升廢水中含cl-質量為2毫克，則濃度為2毫克/升（mg/L）

關於控制的氯離子濃度 這個不很明確
看後面菌種能承受的效果
若是造成ph降低 可以適當中和
要是造成鹽高 可以蒸發濃縮 或者生理鹽水濃度可以是個參考。。

H. 求問一般廢水中銅、鎳、銀離子濃度是多少，或污水處理廠進水口這些金屬的離子的濃度是多少

一般是幾十到幾百ppm,電鍍廢水根據你排出的工序的水濃度會有很大的波動，所以一般的電鍍污水處理要求先有一個集水池，用來均質廢水。一般說，漂洗水濃度較低、洗過濾機和翻缸廢水的金屬離子的濃度較高。

I. 生化池解決污泥膨脹加次氯酸鈉需加多少具體的方法，謝謝

污泥膨脹加次氯酸鈉？你不要細菌了？
污泥膨脹（sludgebulking）指污泥結構極度鬆散，體積增大、上浮
污泥膨脹
，難於沉降分離影響出水水質的現象。基本上各種類型的活性污泥工藝都會發生污泥膨脹，而且一旦發生難以控制，通常都需要很長的時間來調整。污泥膨脹的發生率是相當高的，在歐洲近百分之五十的城市污水廠每年都會有不同程度的污泥膨脹發生，在中國的發生率也非常高。針對污泥膨脹，各方面的理論很多，但並不完全一致，甚至有很多相互矛盾，這給水處理工作者造成很大的麻煩。

編輯本段主要特徵污泥結構鬆散，質量變輕，沉澱壓縮性能差；SV值增大，有時達到百分之九十，SVI達到300以上；大量污泥流失，出水渾濁；二次沉澱難以固液分離，迴流污泥濃度低，有時還伴隨大量的泡沫的產生，無法維持生化處理的正常工作。

污泥膨脹是生化處理系統較為嚴重的異常現象之一，它直接影響出水水質，並危害整個生化系統的運作。

污泥膨脹的發生率是相當高的，在歐洲近50%的城市污水廠每年都會有不同程度的污泥膨脹發生，在中國的發生率也非常高。基本上目前各種類型的活性污泥工藝都會發生污泥膨脹。污泥膨脹不但發生率高，發生普遍，而且一旦發生難以控制，通常都需要很長的時間來調整。針對污泥膨脹，各方面的理論很多，但並不完全一致，甚至有很多相互矛盾，這給水處理工作者造成很大的麻煩。

編輯本段常見類別非絲狀菌膨脹非絲狀菌膨脹主要發生在廢水水溫較低而污泥負荷太高
污泥膨脹
的時候，此時細菌吸附了大量有機物，來不及代謝，在胞外積貯大量高粘性的多糖物質，使得表面附著物大量增加，很難沉澱壓縮。而當氮嚴重缺乏時，也有可產生膨脹現象。因為若缺氮，微生物便於工作不能充分利用碳源合成細胞物質，過量的碳源將被轉化為多糖類胞外貯存物，這種貯存物是高度親水型化合物，易形成結合水，從而影響污泥的沉降性能，產生高粘性的污泥膨脹。非絲狀菌污泥膨脹發生時其生化處理效能仍較高，出水也還比較清澈，污泥鏡檢也看不到絲狀菌。非絲狀菌膨脹發生情況較少，且危害並不十分嚴重。 絲狀菌膨脹

污泥膨脹
絲狀菌膨脹在日常實際工作中較為常見，成因也十分復雜。影響絲狀菌污泥膨脹的因素有很多，首先應該認識到的是活性污泥是一個混合培養系統，其中至少存在著30種可能引起污泥膨脹的絲狀菌。而絲狀菌在與活性膠團系統共生的關系中是不可缺少的一類重要微生物。它的存在對凈化污水起著很好的作用。它對保持污泥的絮體結構，保持生化處理的凈化效率，及在沉澱中起著對懸浮物的過濾作用等都有很重要的意義。事實也證明在絲狀菌與菌膠團細菌平衡時是不會產生污泥膨脹，只有當絲狀菌生長超過菌膠團細菌時，才會出現污泥膨脹現象。

編輯本段影響因素污泥負荷對污泥膨脹的影響一般認為活性污泥中的微生物的增長都是符合Monod方程的：
Monod方程
式中μ----微生物比增長速率，d-1 ；μ=1/X * dX/dt X----生物體濃度，mg/L；

S----生長限制性基質濃度(殘留與溶液中的基質濃度)，mg/L；

Ks-----飽和常數（半速度常數），其值為μ=μmax/2時的基質濃度，mg/L；

μmax-----在飽和濃度中微生物的最大比增長速率，d

大多數的絲狀菌的KS和μmax值比菌膠團的低，所以，按照以上Monond方程，具有低KS和μmax值的絲狀菌在低基質濃度條件下具有高的增長速率，而具有較高KS和
污泥膨脹
μmax值的菌膠團在高基質濃度條件下才占優勢。同樣認為低負荷對於絲狀菌生長有利的理論還有表面積/容積比（A/V）假說。這里的表面積和容積，是指活性污泥中微生物的表面積與體積。該假說認為伸展於絮凝體之外的絲狀菌的比表面積（A/V）要大大超過菌膠團細菌的比表面積。當微生物處於受基質限制和控制的狀態時，比表面積大的絲狀菌在取得底物方面要比菌膠團有利，結果在曝氣池內絲狀菌就變成了優勢菌。

低負荷易導致污泥膨脹這一觀點無論是在實際運行中還是在理論上都有了較為成熟的解釋。但在中國，通常生化反應的負荷設計都是較高的，的大量污泥膨脹卻是在高負荷條件下發生的。事實上，在高負荷條件下的污泥膨脹往往是由於供氧不足、曝氣池內DO濃度降低引起的。
溶解氧濃度對污泥膨脹的影響微生物對有機物的降解過程實質上就是對氧的利用過程。溶解氧在活性污泥法的運行中是一個重要的控制參數，曝氣池中DO濃度的高低直接影響著有機物的去除效率和活性污泥的生長。低DO濃度一直被認為是引起絲狀菌污泥膨脹的主要因素之一。絲狀菌由於具有較大的比表面積和較低的氧飽和常數，在低DO濃度下比絮狀菌增殖得快，從而導致絲狀菌污泥膨脹。根據各方面的研究反應，DO對於污泥膨脹影響的的臨界值並不確定。DO濃度的要求是與污泥負荷息息相關的，負荷越高，則對應的臨界值就越大。這一值的確定與工藝選擇、池型及進水類型都有著密切關系，必須根據實際情況結合實驗才可以得出。
其它方面對污泥膨脹的影響（1）污水種類

污水種類對污泥膨脹有著明顯的影響。通常來說，那些含有易生物降解和溶解的有機成份，特別是低分子量的烴類、糖類和有機酸類等類型基質的污水易引起污泥膨脹，例如釀酒、乳品、石化和造紙廢水等。
污泥膨脹
（2）營養成分的不均衡

當污水中N、P不足時，易引起污泥膨脹的發生。N、P的合適比例為BOD5：N：P=100：5：1。很多研究表明許多絲狀菌對營養物質N、P有著較強的親和力，這可能就是缺乏營養物質導致污泥膨脹的原因。

（3）pH值與溫度

一般認為pH偏低易引起絲狀菌的大量繁殖。而溫度的對絲狀菌的影響也是很普遍的。例如，冬天Microthixparvicella在絲狀菌群中占優勢，而溫暖季節時Nocardiaform，0041型或Nostocoidalimnicda較易大量繁殖。

另外污水在進水處理系統前的早期厭氧消化產生的有機酸和硫化氫也可能導致污泥膨脹的發生。硫磺菌的的貝氏硫菌、硫絲菌等能從硫化氫氧化中獲取能量。而這么細菌以非常長的絲狀性增殖，有時能長達1厘米，從而導致污泥膨脹的發生。

編輯本段解決辦法應急措施臨時應急主要方法是投加葯物增強污泥沉降性能或是直接殺死絲狀菌。投加鐵鹽鋁鹽等混凝劑可以直接提高污泥的壓密性保證沉澱出水。另外，投加一些化學葯劑，如氯氣，加在迴流污泥中也可以達到消除污泥膨脹現象。投加過氧化氫和臭氧也可以起到破壞絲狀菌的效果。

採用這種方法一般能較快降低SVI值，但這些方法並沒有從根本上控制絲狀菌的繁殖，一旦停止加葯，污泥膨脹現象可以又會卷土重來。而且投葯有可能破壞生化系統的微生物生長環境，導致處理效果降低，所以，這種辦法只能做為臨時應急時用。
改善生化環境污水廠發生污泥膨脹的時候，一般無法從工藝流程、池型和曝氣方式的改變來解決，只能在正在運行的流程基礎上通過改變生化池內的微生物生長環境來抑制或消除絲狀菌的過度繁殖。在不同的工藝和水質的情況下，很難有一個放之四海而皆準的解決方案。但生化工藝常遇見的幾種應該注意的問題必須加以注意。
污水性質的控制首先應該檢查和調整pH值，當pH值低於5以下時，不僅對污泥膨脹會有利，而且對正常的生化反應也會有一定的危害，所以當pH值偏低時應及時調整。另外在北方寒冷地區一定應注意冬季時的水溫，若水溫偏低應加熱，因為低溫也會導致污泥膨脹的發生。採用鼓風曝氣能有效的在冬季較高的水溫。

當污水中營養成份不足或失衡時，應補充投加。N、P含量應控制在BOD：N：P=100：5：1左右。

若污水處理生化系統前已有消化現象的發生，產生的低分子有機酸將有利於絲狀菌的生長，這時可以對廢水在調節池內預曝氣來加以改善。一般採用空氣擴散器向3-5米有效水深的調節池曝氣，供氣量可以控制在0.5-1.0m3/廢水米3·小時。它能使調節池的廢水保持新鮮，並有效防止由於厭氧所會帶來的臭氣。

保持池內足夠的溶解氧對於高負荷的生化系統特別重要，3)一般至少應控制DO>2毫克/L。

沉澱池內的污泥應及時排出或迴流。

防止其發生厭氧現象。若發生厭氧現象，產生的各種氣體吸附在污泥上，也會使污泥上浮，沉降性能變差。而且發生厭氧的污泥迴流也會引發絲狀菌的大量繁殖。這種情況時除排泥和清除沉澱池內的死角，並縮短污泥在池內的停留時間外。還應提高曝氣池DO值。使出入沉澱池的水保持較的溶解氧。或者在污泥迴流進入生化池前曝氣再生。

編輯本段控制方法絮凝法膨脹活性污泥的密度一般比水小，作為應急處理措施，可
污泥膨脹
考慮投加混凝劑，以改善其沉降性能。初步選擇了常用的高分子混凝劑——陽離子型聚丙烯醯胺和無機混凝劑——硫酸亞鐵進行對比試驗。

在處理水量為50L/h的小試裝置中投加陽離子型聚丙烯醯胺，使其濃度分別達到10、20、30、40、50和60mg/L，污泥的SV值變化。聚丙烯醯胺的投加對於污泥的沉降性能的改善有一定的效果，且存在一個最佳投加量，但是，效果不是很理想。該中水回用系統採用新型淹沒式復合膜生物反應器，曝氣量大、水力攪拌強烈，聚集起來的絮體顆粒容易遭到破壞，從而導致混凝效果不理想；當投加量高於最佳投加量時，絮凝體除中和膠體的負電荷以外，過多的正電荷又使膠體離子帶上正電荷而重新穩定。處理水量為50L/h的小試裝置中投加硫酸亞鐵溶液，使其質量濃度在10至180mg/L之間變化，污泥的SV值變化；投葯前後菌膠團狀態。

投加硫酸亞鐵溶液後污泥沉降性能得到明顯改善，SV值下降了約百分之十五。但是超過60mg/L後污泥沉降性能沒有進一步的改善，所以確定實際運行時硫酸亞鐵的投加量為60mg/L。在投加硫酸亞鐵（60mg/L）前後，測量混合液PH值從7.63降至7.07，對污泥活性的負面影響很小。陽離子型聚丙烯醯胺的投加效果受水力條件等因素的限制不是十分理想，同時其單體有毒性、難降解，存在二次污染問題，經濟效益較投加硫酸亞鐵差。硫酸亞鐵價格便宜、使用簡單，對膜及污泥沒有負面影響，其對污泥密度的影響是有效的，但其不能從根本上解決營養比例失調的問題，所以只能作為應急控制措施。
營養鹽調整法在污泥膨脹問題的研究中，對污泥膨脹的恢復與控制是一個十分重要的環節。在該中水回用工程的運行過程中發現，投加硫酸亞鐵後，沉降性能一度改善的活性污泥在原有有機負荷條件下如停止投加，繼續進行處理，則活性污泥的沉降性能就會逐漸惡化，三日後恢復到投加前的狀態。所以需要尋找一種在活性污泥膨脹後行之有效的恢復控制方法。
其他控制方法在污泥粘性膨脹最嚴重的情況下（用容器裝一些污泥，無論用什麼方法污泥始終粘附在容器的表面），可考慮適當排掉一些膨脹的污泥，再重新取一些新泥，以減少多糖類物質對污泥的覆蓋；同時增加水力停留時間，使沒有被完全氧化的有機物有足夠的時間被消耗掉。

由於原水中洗滌劑含量很高，加之曝氣強度較大，經常出現白色、粘稠的泡沫，並且越積越多，當污泥發生膨脹時，危害較大。除投加消泡劑以外，採取水力消泡的方法。在反應池上方安裝噴頭，用MBR反應器的出水對反應池上部進行噴淋，以控制膨脹污泥和泡沫對反應器的危害，會取得較好效果。

編輯本段工藝國內對活性污泥工藝的設計通常採用中等負荷（0.3KgBOD5/(kgMLSS·d)），而在實際中人們從經濟角度考慮總是採用較高的負荷，所以高負荷下的污泥膨脹在中國具體較為廣泛的意義。在高負荷情況下，最常見的是DO不足，所以先採取提高氣水比，強化曝氣，在推流式曝氣池內首端採用射流曝氣等方式，觀察一段時間，找出問題的所在。 如果在以上措施採取後一段時間情況仍無好轉，則可考慮在曝氣池頭部加設軟填料。這一部份對於有機酸去除率很高，從而去除絲狀菌的生長促進因素，幫助絮狀菌生長。這個方法比較有效，但造價較高，且對以後的維修管理造成不便。或者在曝氣池前設置一個水力停留時間約為15min的選擇器，一般能很有效的抑制絲狀菌的生長。

對於間歇式進水的SBR工藝來說，反應器本身是完全混合式的，而且在時間上其污染物的基質就存在濃度梯度，所以無需再另設選擇器。通常間歇式SBR工藝產生污泥膨脹的原因是，污泥濃度過高，而進水有機物濃度偏低或水量偏小而導致污泥負荷偏低。對於這種情況，降低排出比，提高基質初始濃度，並對SBR強制排泥，一般就能夠對污泥膨脹現象進行有效的控制。而對於連續進水的SBR如ICEAS和CASS等工藝如果發生污泥膨脹的話，就有必要在進水端設置一個預反應區或生物反應器了。

低負荷活性污泥工藝

低負荷活性污泥工藝曝氣池內基質濃度較低，絲狀菌容易獲得較高的增長效率，所以是最容易產生污泥膨脹。除了在水質和曝氣上想辦法外，最根本和有效的是將曝氣池分成多格且以推流方式運行，或增設一個分格設置的小型預曝氣池作為生物選擇器，在這個選擇器內採用高污泥負荷，吸附部分有機物並消除有機酸。這個辦法不但有助於抑制污泥膨脹，並能有效的改善生化處理效果。在曝氣池內增加填料的方法也同樣在低負荷完全混合工藝中適用。

對於A/O和A2/O工藝可通過在在好氧段前設置缺氧段和厭氧段以及污泥迴流系統，使混合菌群交替處於缺氧和好氧狀態，並使有機物濃度發生周期性變化，這既控制了污泥膨脹又改善了污泥的沉降性能。而交替工作式氧化溝和UNITANK工藝等連續進水的系統因為其本身在時間和空間上就有了實際上的「選擇器」，所以對污泥膨脹有著效強的控制能力。如果這兩種工藝發生污泥膨脹，則可通過調整曝氣控制溶氧量和控制迴流污泥量來調節池內的污泥負荷及DO，通過一段時間的改善，一般能夠控制住污泥膨脹現象。

污泥膨脹由於絲狀菌的種類繁多，且生長適宜的環境也不盡相同。在不同工藝不同水質的情況下，微生物的生長環境非常微妙，這就要求發生污泥膨脹時，需要水處理工作者根據實際情況作大量切實的實驗和分析，大膽實踐，才能解決污泥膨脹問題。

絲狀菌是生長處理微生物中不可缺少的一部份。污泥膨脹現象在於絲狀菌的過度生長，消除污泥膨脹的根本在於使絲狀菌與活性污泥菌膠團平衡生長；完全混合式較推流式更產生污泥膨脹，低污泥負荷較高污泥負荷易易產生污泥膨脹；進水水質在水溫、pH、營養成份及是否有處理前的消化反應等方面是處理污泥膨脹應該首先考察的問題；高負荷下的污泥膨脹一般在於溶氧不足；低負荷下的污泥膨脹採用生物選擇器是行之有效的辦法。由於絲狀菌的多樣性，關於污泥膨脹的理論解釋和實際報道仍有很多不盡一致，大膽實踐不斷總結並和同行廣泛交流，才能更快找到行之有效地解決方法。