污水處理硫化鐵怎麼去除

❶ 曝氣生物濾池處理工業綜合廢水提標改造技術研究

針對曝氣生物濾池工藝不具備脫氮除磷功能，特別是在處理工業綜合廢水時出水不能穩定達標排放的問題，提出了「化學除磷+氣浮除油+水孫局解酸化+前置反硝化曝氣生物濾池」的全流程處理工藝，並通過中試研究對處理流程以及各個處理單元運行參數進行了優化，在水解酸化2.0h，投加混凝劑硫化鐵量為40.0mg/L，氣浮溶氣壓力3.5kg/cm2，AO池125%迴流比，水力停留時間為20.0min的條件下，其出水達到國家一級A排放標準的要求。並對升級改造的建設和運行費用進行了核算，為同類污水處理廠的升級改造工程提供理論依據和數據支持。
1前言
遼河流域的渾河中部城市群是遼寧乃至東北老工業區振興的核心區域，隨著工業化並模進程的高速發展，流域內工業園區正在蓬勃興起，隨之產生了大量工業綜合廢水。該類廢水經園區內處理後，仍含有大量極難降解的有機污染物，水質可生化性極差，給所匯入的城鎮污水處理廠帶來較大的處理難度並造成干擾，直接導致出水不達標的問題[1~3]。與此同時，流域水環境質量改善的需求對污水處理廠出水提出了更加嚴格的要求，根據遼寧省環保局與遼寧省質量技術監督局聯合頒布的《遼寧省污水綜合排放標准》的要求，市級以上污水處理廠出水COD(chemicaloxygendemand)、NH3-N(氨氮)和TN(總氮)的濃度要達到國家一級A排放標准，故污水廠目前亟需結合現有處理工藝進行升級改造研究，實現工業綜合廢水的達標排放[4~8]。
曝氣生物濾池工藝由於其佔地面積小、處理效果好等特點，在遼河流域內的污水處理廠尚佔有一定的比例，出水基本達到二級排放標准，但隨著難降解工業綜合廢水的匯入，導致濾池板結堵塞、生物膜脫落等現象的產生。針對工業綜合廢水存在的問題和曝氣生物濾池的特點，進行了水解酸化和氣浮除油的預處理研究，以及化學除磷和前置反硝化深度脫氮研究，使其出水達到一級A排放標准，為該類污水廠的升級改造提供理論依據和數據支持[9～13]。
2試驗裝置與試驗方法
2.1試驗水質
該研究選取沈陽市鐵西區某污水處理廠，該污水廠日處理水量40萬t，其中60%以上的進水為工業綜合廢水。如表1所示，從污水處理廠的進水水質指標來看，其有機污染物和固體懸浮物(SS)濃度都比較高，經過水廠現有的兩級曝氣生物濾池工藝處理，出水基本上能夠達到國家二級排放標准，但對比一級A標准，一方面需要進一步去除水中的COD、SS和NH3-N;另一方面還需要增加脫氮除磷的功能。
2.2試驗裝置
針對工業綜合廢水的特性以及污水處理廠現有工藝特點，設計了深度處理的全流程工藝，中試裝置主要包括混凝池、氣浮池、水解沉澱池和前置反硝化曝氣生物濾池4個處理單元。
如圖1所示，其中絮凝池柱高1.6m，直徑0.6m，原水和混凝劑溶液均從距底部1.2m處注入，內設JJ-1大功率電動攪拌器，使原水和混凝劑充分混合，以去除原水中的SS和TP;溶葯池採用相同設計參數，同樣使用攪拌器使固體混凝劑充分溶解為液狀，並由蠕動泵注入絮凝池;氣浮池接觸室高2.2m，直徑0.12m，分離室高2.4m，直徑0.32m，加入混凝劑的原水使用DP-130高壓隔膜泵、與空氣充分混合的迴流液使用尼克尼20FPD04Z氣液混合泵從接觸室底部共同注入，經分離室將其中的泡沫殘渣去除，並從頂部平台排出;水解沉澱池柱高4.5m，直徑0.5m，盛裝厭氧污泥，污水從底部注入，經污泥層去除部分SS和COD;前置反硝化曝氣生物濾池使用柱高4.3m，直徑0.5m的有機玻璃濾柱填裝火山岩濾料，濾柱中的火山岩濾料粒徑分別為6～8mm、4～6mm和3～5mm，其中承托層高0.3m，濾料高4.0m，水面超高1.0m，設計三級生物濾柱分別為反硝化DN池、氧化硝化CN池和硝化N池，即分別進行反硝化、氧化和硝化反應，對污水中的TN、COD和NH3-N進行生化去除，CN池和N池使用空壓機進行曝氣，三級濾柱均採用向上流方式，使用高壓隔膜泵從底部注水。中試裝置日處理水量2t。
2.3水質分析方法
TN的測試採用過硫酸鉀氧化法，NH3-N的測試採用納氏試劑比色法，硝酸鹽氮的測試採用麝香草酚分光光度法，亞硝酸鹽氮的測試採用N(-1-奈基)-乙二胺分光光度法，COD的測試採用重鉻酸鉀法，DO(溶解氧)的測試使用溶解氧快速測定儀[14]。
3試驗結則蔽讓果與分析
3.1運行參數優化
3.1.1水解酸化預處理
水解酸化單元的作用是在進一步去除水中COD和SS濃度的同時，提高水質的可生化性[15~17]，其主要控制參數為HRT(水力停留時間)。現通過對進出水COD、SS濃度以及BOD/COD的檢測與分析優化HRT。
如圖2所示，當HRT在2.0h以下時，COD的去除率不足30.0%，由於時間較短，這部分去除的主要是水中懸浮狀COD。而隨著HRT的逐漸提高，水中難降解有機污染物在水解和發酵細菌的作用下，轉化為單糖、氨基酸、脂肪酸等小分子、易降解的有機物[18~20]，COD的去除率也不斷升高，達到50%以上。隨著出水COD濃度的不斷下降，出水BOD的濃度也隨之下降，但由於工業廢水中的難降解有機物濃度所在比例較高，出水COD濃度下降的速率要高於出水BOD濃度下降的速率，出水BOD/COD的比值也隨之升高。如圖3所示，進水BOD/COD的值基本在0.3～0.4，當HRT大於2.0h時，出水BOD/COD的值升至0.4以上。而當HRT大於4.0h時，水中的難降解有機物已完成水解，出水COD的去除率變化不大，BOD/COD的值也開始回落。所以，當HRT介於2.0～4.0h時，出水BOD/COD的值保持在0.4以上，屬於較易進行生化處理的范圍，有助於後續生物濾池的進一步處理。考慮到在流量不變的條件下，構築物的體積會隨著HRT的升高而增大，故確定水解酸化的HRT為2.0h。
此外，水解池對原水中的SS也有較強的去除能力。由於工業綜合廢水中含有較多的粘渣和懸浮物，雖然通過混凝氣浮工藝可以去除50.0%，但出水的SS濃度仍在60.0mg/L，如果這些SS直接進入濾池，將會增加濾池的反沖洗次數。經過水解池厭氧污泥層對水中顆粒物質和膠體物質的截留和吸附作用，出水的SS得到進一步的去除，其濃度基本保持在40.0mg/L以下，去除率在44.0%以上。由於水解池對SS的去除主要是通過截留和吸附作用，故過長的HRT對SS的去除並無明顯的效果，所以對於佔地面積有限的污水處理廠，水解池在升級改造過程中完全可以取代初沉池，起到初級去除原水中的SS和COD的作用。
3.1.2強化化學除磷
試驗選用Al(2SO4)3、聚合氯化鋁(PAC)、FeCl3和聚合硫酸鐵(PFS)四種常用的混凝劑，通過對原水以及出水中TP濃度的考察，確定使用PFS為強化化學除磷試驗的混凝劑，並對其投葯量和攪拌時間兩個參數進行優化[21~24]。
如圖4所示，隨著混凝劑PFS投加量的增加，水中TP的濃度不斷減少。當投葯量達到30.0mg/L時，水中TP的濃度已低於0.5mg/L，去除率達到75.0%以上。根據鐵鹽除磷的化學方程式可知，每去除1mg的P，需要1.8mg的Fe。原水中TP的濃度在1mg/L至4mg/L，若使出水TP濃度小於0.5mg/L，最多需要12.0mg/L的硫酸鐵，以至少40.0%有效成分計算，需要30.0mg/L。考慮水解等因素，最終選定投葯量為40.0mg/L，此時的出水TP濃度為0.3mg/L。可以保證出水水質符合一級A排放標準的要求。
確定PFS的投葯量後，對攪拌時間進行了優化。在投葯量40.0mg/L條件下，改變攪拌時間，測定出水TP濃度。攪拌時間及進出水TP濃度和去除率如圖5所示，隨著攪拌時間的增長，水中TP的濃度不斷減少。時間從5.0min增加到15.0min，水中TP的去除率提高了5.1%，而從15.0min增加到30.0min，去除率僅提高了2.0%，故過長的攪拌時間對TP的去除並無顯著的效果，反而會增加額外的能源消耗和構築物的建築體積。由於出水TP濃度均小於國家一級A標准要求的0.5mg/L，故從運行成本上考慮，確定最佳攪拌時間為15min。
3.1.3高效氣浮除油
原水與混凝劑PFS混合後進入氣浮池，目的是將水中造成濾池堵塞的油污以及混凝產生的泡沫殘渣去除。氣浮池採用加壓溶氣氣浮方式，主要有溶氣壓力和迴流比兩個控制參數，通過對進出水含油量的檢測分析，優化氣浮單元的運行參數[25，26]。溶氣壓力對油類去除的影響如圖6所示，出水含油量隨溶氣壓力的變化趨勢可分為三個階段。
當壓力小於2kg/cm2時，氣浮形成的氣泡粒徑還較大，對水中絮狀顆粒的去除能力有限。在壓力增加到3.5kg/cm2的過程中，隨著氣泡粒徑的減小，氣浮的去除能力也有了顯著的提高。但此後即便形成氣泡的粒徑不斷減小，出水含油量卻不再降低，這說明並非氣泡粒徑越小氣浮效果越好，而是當氣泡粒徑和水中雜質粒徑越接近時效果越好。一般的，氣浮工藝的微氣泡平均粒徑在40.0μm左右，從試驗中可以看出，當溶氣壓力為3.5kg/cm2時就可以取得較好的去除效果，此時出水含油量為2.73mg/L，去除率為84.6%，而過高的溶氣壓力只會增加動力的輸出和電能的消耗。
迴流比對含油量的去除影響如圖7所示，氣浮的去除效果受迴流比的影響較大。當迴流比低於30%時，由於形成的氣泡較少，對水中油類的去除能力較差。當迴流比增大到30.0%～50.0%時，氣浮的去除效果達到最佳。而當迴流比增大到50.0%以上時，去除率卻出現下降，經分析認為這是由於水中空氣比例過高，微氣泡聚合成粒徑較大的氣泡，導致氣浮效果變差。故確定氣浮除油的迴流比為50.0%，此時出水含油量為3.12mg/L，去除率為82.9%。
3.1.4A/O深度脫氮
脫氮單元採用前置反硝化曝氣生物濾池。其控制參數主要有迴流比、HRT和曝氣量，通過對出水COD、TN、NH3-N和DO的檢測，對各個參數進行優化。
迴流比是前置反硝化脫氮工藝中最為重要的控制參數，它直接影響水中TN的去除效果。根據中試設計中的BOD負荷和硝化負荷計算以及COD負荷校核，在單池HRT為45.0min，氣水比為5∶1的條件下，出水可穩定實現一級A達標排放，首先在50%～250%的范圍內對參數迴流比進行考察。如圖8所示，當迴流比從50%增加到150%時，出水TN的濃度在不斷下降，TN的去除率也不斷提高。這是由於在迴流比較低時，水中作為電子受體的硝酸鹽不足，影響了反硝化的速率，而隨著迴流比的升高，有足夠的硝酸鹽作為電子受體，並利用水中的有機物作為電子供體，在無需外加碳源的條件下，完成反硝化和深度脫氮的目的。但迴流比從150%繼續升高時，出水TN的濃度卻不再繼續降低，增加到200%時TN的去除率已呈下降趨勢。一方面，隨著硝酸鹽濃度的不斷升高，造成水中的碳源不足進而影響反硝化的進行;另一方面，隨著迴流比的增加，進入DN池的溶解氧也在增加，而溶解氧可作為電子受體，競爭性的阻礙硝酸鹽的還原，同時還將抑制硝酸鹽還原酶的形成。由於迴流比和HRT越高所需反應池構築物容積越大，從水廠實際升級改造工程考慮，對100%、125%、150%和175%四個迴流比以及各個迴流比下出水TN隨HRT的變化進行進一步研究。
增加，出水TN的濃度也隨之降低，微生物對基質的去除率也越高。但一般的，當HRT增加到20.0min以上時，出水TN濃度的下降趨勢以及去除率的增加都變得平緩，而且所需的構築物體積也在不斷增加。為了確保出水TN濃度達到一級A排放標准要求15.0mg/L以下時，選擇迴流比為125%，HRT為20.0min的參數條件，此時出水TN濃度為12.74mg/L，去除率為67.0%。
溶解氧是維持好氧微生物生長代謝的重要因素，對於曝氣生物濾池來說，水中溶解氧的供給，即空壓機的曝氣量也是主要的能源消耗所在，過低的曝氣量將降低微生物的新陳代謝能力;而過高的曝氣量一方面會造成經濟的浪費，一方面又會導致微生物的活性過度增強，在營養供給不足的情況下，導致生物膜發生自身的氧化分解。試驗通過對CN池進水COD濃度以及去除率的監測，對曝氣量進行參數優化。如圖10所示，隨著曝氣量的增加，出水COD的濃度隨之不斷下降，去除率也在不斷提高。但在曝氣量增加到0.8m3/h時，兩項指標的變化都不大，這說明過多的曝氣量和溶解氧對於COD的去除已無太大作用，只會增加動力費用。故確定CN池的曝氣量為0.8m3/h，此時出水DO濃度在2.5mg/L左右，氣水比為4∶1。CN池的出水已有較高的DO濃度，如圖11所示，在進入N池後，在較低曝氣量的條件下，對水中的NH3-N便有較高的去除率。同出水COD濃度的變化率相似，出水NH3-N濃度也隨著曝氣量提高而不斷降低，為了達到一級A排放標准，確定N池的曝氣量為0.6m3/h，此時出水DO濃度在3.0mg/L左右，氣水比為3∶1。
3.2技術經濟分析
該污水處理廠目前擁有日處理水量4×105t的兩級曝氣生物濾池一套，單池HRT為45.0min，兩級濾池氣水比分別為3∶1和4∶1。根據中試研究結果，如採用前置反硝化曝氣生物濾池工藝，需要增加125%的迴流液，但由於HRT減少至20.0min，根據計算同樣可以利用現有兩級濾池分別作為CN池和N池，並有少量的富餘，只需增加一套前置DN池，以及迴流管道，同時還需對水泵和曝氣風機設備進行更換，如圖12所示。如採用後置反硝化曝氣生物濾池工藝，可將現有兩級濾池分別作為CN池和N池，另外還需修建一套DN池，以及甲醇投加和儲備間，同時要對曝氣風機設備進行更換，如圖13所示，虛線部分為新建構築物。
根據中華人民共和國住房和城鄉建設部頒布的《全國市政工程投資估算指標》以及遼寧省建築、安裝、市政工程預算定額、費用定額和近年來的同類工程預、決算資料分別對兩種工藝流程升級改造的建設成本和運行費用進行估算，如表2所示。
經過經濟費用估算，前置反硝化工藝較後置反硝化工藝，在投資總費用方面，由於構築物建設和設備購置原因要高出1330.12萬元;而在年運行費用方面，由於無需外加碳源則要低1915.01萬元。即在升級改造完成後第2年，兩工藝的建設和運行總費用將會基本持平，此後前置反硝化工藝較之後置反硝化工藝每年將節省大量的運行成本，故從長遠考慮，推薦採用前置反硝化作為水廠的深度脫氮工藝。
通過工業綜合廢水深度處理全流程工藝的中試研究，結合該污水處理廠現有工藝情況，制定了升級改造的工藝路線，如圖14所示。
4結語
1)由於工業綜合廢水具有高油高粘渣、可生化性差又極難降解的問題，在對其進行處理時需要增加必要的預處理工藝。通過中試研究表明，高效氣浮除油工藝可以有效去除廢水中的油污、粘渣等雜質;水解酸化工藝一方面能夠有效提高水質的可生化性，同時還能有效去除水中的SS，具有良好的預處理效果。在氣浮溶氣壓力3.5kg/cm2、迴流比50%、水解酸化HRT2.0h條件下，能夠去除原水中40%的有機污染物，並將原水的BOD/COD提高至0.4以上。
2)通過對比試驗研究和技術經濟分析，前置反硝化深度脫氮工藝對於以曝氣生物濾池為主體的污水廠升級改造具有更廣泛的應用前景，在節省大量運行成本的前提下，充分利用原水中的碳源，實現污水的深度脫氮。在迴流比為125%，HRT為20.0min的條件下，出水TN和NH3-N濃度均穩定達到一級A排放標准。
3)通過中試研究，研發了針對工業綜合廢水的「化學除磷+氣浮除油+水解酸化+前置反硝化曝氣生物濾池」的深度處理全流程工藝。長期運行數據表明，該工藝對於難降解、波動幅度大的工業廢水，具有較好的抗沖擊能力和處理效果，出水能夠穩定達到國家一級A排放標准。
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❷ 油田污水的綜合處理技術研究 a2o污水處理工藝原理

【摘 要】油田污水中含有許多機械雜質懸浮物，以及油水分離後的殘余油珠。這種水如果直接進入回注系統，會導致過濾器很快堵塞或降低效率。進入地層後可能形成「乳化塞段」導致注水能力降低。
【關鍵詞】油田污水；注水系統；處理技術

要搞好油田注水系統必須有一個系統的綜合的考慮。如，水源的選擇、水處理系統技術的發展和完善，做好系統的監控方案、考慮到各類葯劑之間的相互匹配等等。油田水的化學處理僅僅是處理技術的一個方面，有時它還需要其它技術的配合，才能達到更好的防腐、防垢、防菌等效果。即有時僅僅依靠化學葯劑處理還不能完全解決問題，而需要採用其它技術或方法加以輔助，例如採用而蝕金屬材料或非金屬材料等。尤其需要考慮到下列因素：
（1）為了保護全流程，防腐、防垢、殺菌等葯劑一般須在進水處理站時投加。但這樣投加的葯劑將通過濾池，而濾也具有較強的截留能力，一般10微米左右的顆粒，包括固體或非水液體將被截留從而影響葯劑效果。因此，如果採用了一部分耐蝕材料，那麼在此基礎上緩蝕劑等可考慮在過濾器後投加。
（2）水處理站內有些設備和部位中水的流速很低，這時僅反用緩蝕劑其保護效果是不夠理想的，有些水處理站內的備用構築物採用緩蝕劑防腐效果也是有限的。
（3）在水處理站採用部分而腐蝕材料後，可少加或不加緩蝕劑，或對緩蝕劑的要求及投加量可以降低。由於上述原因，要搞好注水系統，必須有一個系統的觀點和綜合考慮問題的方法。
一、水源的選擇
選擇水源應從水量和水質兩個方面進行考慮。首先，水源必須提供足夠的水量，以達到設計上所要求的最大注入量。有關水源選擇方面需考慮的問題，現歸納如下：
1）水的腐蝕與結垢趨勢。在可能的情況下，應盡量事先測定所用水源水的腐蝕性，即使不能精確測定，也應在了解水的PH值、溶解氣體和含鹽量的情況下，粗略的估計推測一下水的相對腐蝕性，而且最好是用新鮮水在現場進行測定。
2）水的可混性。如果必須兩種或多種水混合使用，則應作結垢計算與可混性試驗。一般情況下，由於接觸的范圍有限，因此注入水的可混性在注水方面產生的問題可能不大，但當注入水突然進入生產井時，就會出現這方面的問題，因此也必須進行注入水和油層水可混性試驗，以便確定在生產井見水後會出現什麼問題。
3）懸浮固體和含油量。水中固體的濃度、顆粒大小及其分布、固體的性質及其組分等都對水的堵塞有重要的影響，如果進行過濾操作，這些參數對過濾器的選擇也有很大的影響。此外任何可能選來作為注水用的采出水，都必須測定其含油量，因為水中含油後一般都會導致注入能力降低，並在地層中可能形成「乳化塞段」，而且原油對某些懸浮物如硫化鐵等是很好的粘結劑，它能使過濾器很快失效或效率降低。至於水中含油量的測定則可採取用清潔溶劑從水樣中把油萃取出來，原油可使溶劑著色，其含油量就可用特定的原油配製的標准樣品與之比較來確定，因為顏色的深淺與水中萃取出來的含油量是成正比的。
二、處理系統的類型
油田水處理系統一般分為兩種類型，即封閉系統與開式系統，在進行以上各項水處理技術時，應充分考慮到這兩類系統的不同特點。現將分別處理地面水和地下水時的開式和閉式兩種系統示意如下：
1）地面水開式系統
水源→清除固體→儲罐→注入泵→井
2）地面水閉式系統
水源→清除固體→除氧→儲罐→注入泵→井
3）地下水開式系統
水源→曝氣→清除固體→儲罐→注入泵→井
4）地下水閉式系統
水源→清除固體→儲罐→注入泵→井
由上所示，可見兩種系統各有不同的特點：
閉式系統是一種設計要求完全隔絕氧氣的系統，由於氧氣常是引起腐蝕等障礙的主要原因之一，因此如果經濟允許，閉式系統是一種理想的方法。它習慣上只用於原先就不含空氣的水系統，因為，從系統外加入系統的組分越多，就越是難以將氧氣隔絕在系統之外，所以從飽和系統中排除氣氛在經濟上往往是不合算的。但對海水注入系統是例外的，未處理的海水一般是被氧飽和的，而且腐蝕性嚴重，實踐證明，把溶解氧排除是控制腐蝕有效和合算的方法之一。因此近年來，國外大型海水注入系統的設計越來越普遍，在海上油田和靠近海邊的陸上油田大都採用此法。
開式系統則一般未使系統與氧隔絕，因此當原來就將被氧飽和的地面水作為注入水源時，可選用開式系統。此外當需要通氣以去除H2S或CO2時，採用開式系統也是合適的。由於開式系統腐蝕一般將加劇，因此，在開式系統除採用化學葯劑處理外，大多數情況需用塗料、非金屬材料等來幫助控制腐蝕問題。
三、水質的監控
在系統建成並開始注水後，應著手建立系統的監控方案，以觀察水處理的實際效果，以便在發現有關問題後可分析原因和採取措施，及時加以糾正。檢查和分析水樣，最好是沿著水處理流程從水源開始，經過整個水處理系統的各個階段直至注水井，對選定的取樣點進行取樣測量，並取得如下有關數據：圖表（略）
1）含鐵量——表示腐蝕的程度；2）含鈣量——表示形成水垢的趨勢；3）SO4?2-——如果發現水中SO4?2-降低，則可能有BaSO4等沉積；4）H2S——如果經過水處理系統H2S含量增加，則可能有硫酸鹽還原菌的存在。5）腐蝕速度。在閉式系統腐蝕速度的增加，可能意味著有氧氣進入系統。
四、葯劑的匹配
由於在整個水處理系統中，緩蝕劑、陰垢劑、殺菌劑和凈化劑等多種葯劑幾乎同時投加使用，因此應當十分注意葯劑相互之間的匹配問題。根據有關實踐經驗，在選用葯劑時應考慮下列原則：
1）注意葯劑的水溶性和葯劑之間的互溶性。首先應做到投加的各類化學葯劑的水溶性好，使所用化學葯劑能與水互溶。有些葯劑如果在濃鹽水中會產生沉澱或發生「鹽析」現象，應當盡可能避免出現上述情況。此外使用的殺菌劑最好能與緩蝕劑、防垢劑等互溶，彼此之間也不產生沉澱和降效等有利影響。
2）注意葯劑的抗葯性。這個問題在殺菌劑的選擇中必須考慮。細菌有一種較強的適應能力，某種殺菌劑被使用一個時期後，細菌會對它產生抗葯性。因此，最好選擇兩種殺菌劑交替使用，當細菌開始對第一種殺菌劑產生抗葯性時，就改換用第二種殺菌劑，以避免和解決抗葯性的問題。
3）注意葯劑的毒性和經濟性。盡管油田對周圍環境的要求不象人口密集的城市對有關工廠排放水的要求那樣嚴格，但是如果使用的葯劑毒性太大，對操作工人的健康和周圍環境終將產生不良影響。因此在選用葯劑上應盡可能採用低毒、無公害的葯劑，但有的從國外引進的殺菌劑中還有劇毒的有機錫化合物等，從環境保護角度是不可取的。此外，葯劑的成本和價格直接影響到經常性的運行費用，因此從經濟上考慮，葯劑的費用應盡可能降低。
參考文獻
[1]許保玖.給水處理.中國建築工業出版社,（1979）
[2]湯鴻霄.用水廢水化學基礎.中國建築工業出版社,（1980）

❸ 硫化氫是怎麼產生

硫化氫的產生方式有多種，主要是通過生物作用、化學反應、地質原因、人為原因。

1、生物作用：硫化氫是一種常見的細菌代謝產物，在生物作用過程中容易產生。例如，進行有機物的厭氧細菌降解等過程中就會大量釋放出硫化氫。

2、化學反應：許多含硫化合物在氧化劑、鹽酸、氫氧化鈉等化學試劑存改拿寬在下會產生化學反應，從而產生硫化氫，例如在污核亮水處理、工業生產過程、冷熱水管道維護等過程中容易產生。

如何安全管理和應對硫化氫泄漏以防止危害

硫化氫是一種極具危害的有毒氣體，可能給人類和自然界帶來嚴重的威脅。因此，針對其安全管理和應急處理都需要有嚴格的措施和方法。在生產和使用硫化氫的過程中，需要嚴格遵守安全操作細則和實施操作指南，防止泄漏發生；一敏則旦發生泄漏，需要採取快速的安全應急措施，最好由專業的團隊進行安全控制和處理。