㈠ 南京協鑫生活污泥發電有限公司有污染 嗎
污泥每天發電210萬度
長期以來，南京市江心洲污水處理廠日產200多噸污泥，全部採用填埋的處理方式，這樣不僅佔用大量土地，而且可能造成二次污染。協鑫生活污泥發電廠採用國際先進的污泥焚燒技術，目前已具備了日處理污泥200噸的摻燒能力，每天可發電210萬度，年底還將擴大到日處理污泥300噸。
在協鑫電廠7米多深的兩個水泥池中，全是爛兮兮的污泥，一根軟管不停地往池裡注水。工作人員告訴記者，剛運來的污泥水分不到70%，必須稀釋到75%的含水量，污泥才會通過封閉管道向上輸送至循環流化床鍋爐，與另外一根封閉管傳道送上來的煤泥摻和到一起焚燒，一般兩者比例為2：8，「粉身碎骨」後就轉化為電能。按照設計能力，協鑫最終可形成日處理污泥600噸的能力，完全滿足城市污泥處理需要 .生活污泥，被一輛輛大卡車運進鐵罐，經封閉管道輸送，投入循環流化床鍋爐，經過高於900℃的焚燒處理後，變成灰燼。整個過程全程封閉，聞不到一絲氣味，也看不到一點粉塵。則實現了城市污染物減量化、無害化和資源化，給污泥找了個好「歸宿」。
據介紹，作為低熱值燃料，污泥含有80％的水分，具有500~800大卡/公斤的熱值。將其按20~30％的比例，與高熱值煤進行摻燒，可以充分利用污泥中的有機物熱值，燃燒後形成粉煤灰，可以作為建材原料進行綜合處理。南京市經委有關負責人表示，協鑫熱電公司使用的是240噸高溫高壓循環流化床鍋爐，其規模和處理能力都是目前全國最大的。
㈡ 自來水廠排泥水的處理技術
針對黃浦江水系閔行水廠排泥水的處理，通過污泥沉降特性研究，採用收集、濃縮、平衡、投加聚丙烯醯胺(PAM)、離心機固液分離的工藝流程和PLC中央控制，提高了自動化程度。濃縮池上清液能達標排放，離心機分離水的泥餅含固率≥42%，PAM加註率1.0～1.5kg/t干泥。研究表明，該工藝可作為黃浦江水系水廠排泥水處理工藝設計依據。
自來水廠從污染較少的地方遠距離引水，雖然水質有所改善，但提高了制水成本。而自來水公司將未經處理的大量濾池反沖洗廢水和沉澱池排泥水直接排入江河，不僅導致航道淤積，還對水體環境造成一定程度的負面影響。因此，上海市自來水公司在閔行水廠(處理規模7×104 t/d)進行了排泥水處理技術和工程生產性研究，投入運行後取得良好效果。
1 排泥水特性研究
1.1 原水濁度與SS的相關關系
污泥總量是以水中SS含量計算的，不同水源、不同季節(潮汐河流)的不同濁度都可能影響其與SS的相關關系。閔行水廠一車間1997年12月—1998年2月原水濁度與SS的關系見圖1。
經分析可知：
① 測得的濁度：最高為80 NTU，最低為25 NTU，平均為42.3 NTU。
② 測得的SS值：最高為130 mg/L，最低為43 mg/L，平均為83.54 mg/L。
③ 從50個數據分析可得，濁度值低於60 NTU的佔90%，經統計濁度與SS的相關關系方程為：
y＝2.154 8x-7.202 4
R2＝0.9571
④ 由於試驗過程中黃浦江上游閔行江段濁度低於80 NTU，而最大幾率在25～60 NTU之間，故高於60 NTU時與SS的相關關系有待於作進一步研究。
1.2 排泥水污泥總量估算
水廠排泥水中污泥總量的估算涉及到工程土建規模、脫水機械和機泵設備的容量配置，是確定工程規模和投資成本的重要依據。
一車間排泥水污泥總量估算採用英國水處理研究中心《污泥處理指南》一書中提供的排泥水中污泥含量計算公式：
Q＝6.67×10.4 m3/d×1.07=7.137×104 m3/d
則平均日產干污泥量：
W＝71 370 m3/d×(167.6×10-6 t/m3)=11.96 t/d
最低日產干污泥量W＝2.36 t/d
最高日產干污泥量W＝40.99 t/d
本項目以濁度＝80 NTU來考慮土建規模和設備容量的配置。
1.3 排泥水自然沉降特性
不同含固率排泥水的自然沉降特性見圖2。
由圖2可知，排泥水污泥在自然沉降過程中，污泥沉降速率隨時間的增長不斷減小，而且不同含固率的沉降特性明顯不同。含固率較低時，初始階段污泥沉降速度很快，較快到達壓密點，且在壓密點附近沉降曲線明顯轉折。隨著排泥水含固率的增高，污泥界面的下降速率越來越慢，歷時曲線逐步趨於平緩，壓密點不明顯。圖中各排泥水沉降時含固率的變化數據見表2。
由表2可知，3 h後的濃縮污泥和24 h後穩定污泥的含固率隨著排泥水初始含固率的升高而升高。經過3 h自然沉降，底部污泥含固率都達到4%以上，能滿足後續機械脫水設備要求。
2 排泥水處理工藝
經一車間排泥水沉降特性試驗和污泥粒徑大小測試，確定工藝流程。
可以看到，水廠排泥水處理工藝流程主要由五部分組成：截留池、濃縮池、污泥平衡池、聚合物投加系統、離心機脫水機房。本流程系統有2個物料進口，即截留池的排泥水進口和高分子絮凝劑PAM加註口；有2個物料出口，即濃縮池上清液排放口和螺旋輸送器的泥餅出口。離心機分離水回收至排泥水截留池。
2.1 沉澱池排泥水的收集
經沉澱池排泥水量實測，沉澱池兩旁虹吸排泥管全開時排出量為3 680 m3/d，平均為150 m3/h。沉澱池排泥水收集主要由虹吸式吸泥機或經穿孔排泥管排出，靠重力流向截留池。截留池直徑D＝8 m,池深H＝4.8 m，有效調節容積為100 m3。池內裝有攪拌機(到達一定水位開始攪拌)以防止污泥沉澱。截留池出水選用兩台潛水泵提升(一用一備)，其中一台由變頻控制並能相互切換，Q＝37.5～150 m3/h，揚程H＝93.1 kPa。截留池內安裝液位儀，控制攪拌機的開啟和傳送水位信號至PLC控制中心。潛水泵出口處安裝電磁流量儀，既可現場觀測，又可傳送信號至PLC控制中心。
2.2 排泥水的濃縮
污泥濃縮池為地面式現澆鋼筋混凝土結構，長8.0 m，寬5.9 m，深5.4 m，設計流量160 m3/h，設計輸出污泥濃度≥5% DS，進入濃縮池排泥水濃度≤1% DS。污泥濃縮池底部設有刮泥機一台，用於收集底部濃縮污泥。
污泥濃縮池的主要處理部分是斜板濃縮裝置。共有斜板228塊，斜板高h＝2m，長L＝2.5m，寬B＝1m，傾角θ＝53°，斜板間距d＝8cm。
其有效沉澱面積為：
A＇=(dsinθ+Lcosθ)nB=(0.08×0.8+2.5×0.6)×228×1=356m2
折算成同等高度的平流式沉澱池，其相對停留時間為：
T＇=A＇h/Qmax＇=356×2/150=4.75h
從上述計算中可以看出，濃縮池的相對停留時間大於3 h，能滿足濃縮要求。
排泥水濃縮池擔負著雙重使命，即清濁分流。當底部污泥濃度計測得含固率達到一定控制指標時，通過PLC接受一定信號，指令污泥切割機和污泥泵開啟，將污泥排入平衡池，當污泥濃度低於某一數值時，PLC指令污泥切割機和污泥泵停止工作。
隨著截留池排泥水不斷進入濃縮池，其上清液不斷外排。對污泥濃縮池進行了連續測試，測試結果見圖4。
從所獲得的18個SS及相關數據分析，濃縮池排出上清液中SS平均濃度為61.6 mg/L，最大值為77 mg/L。在進水水質平穩運行情況下，上清液中的SS濃度有下降趨勢，最低可達17 mg/L，表明連續穩定運行有利於提高濃縮池的清污分離效果。測定結果也完全符合設計要求。
2.3 污泥平衡池
斜板濃縮後的污泥經安裝在管道上的污泥切割機(用於打碎顆粒較大的固體，保護後續處理設備的安全)由三台偏心螺旋泵(兩用一備)送至污泥平衡池。為防止污泥沉降，平衡池內設有攪拌機一台，轉速480 r/min。此外，還安裝了液位儀(控制攪拌機的啟動和停止)和污泥濃度計(作為脫水機污泥處理量和PAM加註量的依據)等在線控制檢測儀表。
2.4 離心機脫水
一車間的原水取自黃浦江上游，濁度較高，約70～80 NTU，在水處理過程中投加硫酸鋁等混凝劑。據測定，污泥中SiO2含量達50%以上，Al2O3含量在17%～20%左右，有機成分灼燒減量為10%～13%。污泥中無機成分含量高，無明顯的親水性，污泥離心脫水較容易。根據排泥水污泥顆粒粒徑大小的分析，選用DSNX—4550離心機作為固液分離主要脫水機械。
DSNX—4550離心脫水機進泥含固率4%時處理量15 m3/h，進泥含固率5%時處理量12 m3/h,轉筒Ø 450/266 mm，轉筒長度與直徑比為4.17，錐角為10°，離心機最大轉筒速度3 250 r/min，工作速度2 600、2 900 r/min。
影響污泥離心脫水效果的因素很多，歸納起來有如下三種，即：不可調節機械因素；可調節機械因素；工藝因素。要使離心機能達到預期的固液分離效果，在確定機械型號(不可調節機械因素)之後，可以調整「可調節機械因素」。如改變離心機轉筒速度，調節G的作用力，使分離因數增大，有利於固液分離；反之，減小轉筒速度使分離因素減小，則不利於固液分離。但是，過分增大轉筒速度，必定增大機器的磨損，產生大的噪音。
選擇不同的擋板來調節液體水位(池子深度)，可使分離水達到最佳清澈度和泥餅最佳乾燥度之間的平衡。總的來說，當整個液體半徑減小時，分離水變得更加透明，泥餅含水率增高。又如：轉速差越大；污泥在離心機內停留時間越短，泥餅含水率就越高，分離水含固率就可能越大；反之，轉速差越小，污泥在離心機內停留時間越長，固液分離越徹底，但必須防止污泥堵塞。總之，可利用轉速差進行自動調節以補償進料中變化的固體含量。
此外，還可以調整工藝因素。當污泥性質已經確定時，可以改變進料投配速率，減少投配量利於固液分離；增加絮凝劑加註率，可以加速固液分離速度，並使分離效果好。
2.5 工藝的自動化控制
項目進行過程中，對如何自動控制整個系統進行了研究，提出了可行的自控模式，使系統在PLC中央控制下達到無人自動運行的程度。
針對圖3工藝，實現自動運行主要解決如下幾個問題：
① 排泥水截留池自動控制
控制輸送泵、攪拌器的開停。
② 自動排放濃縮池的底部濃縮污泥
利用濃度計測定值的上下限控制濃縮池排放污泥泵的開停，達到污泥排放自控。
③ 平衡池污泥液位控制
控制攪拌器、濃縮池排放污泥泵、離心機進泥污泥泵的開停以達到平衡池不溢出，不排空。
④ 自動配製PAM溶液和自動投加葯量
對離心脫水機的PAM加註進行自動控制。根據離心脫水機進泥量和平衡池污泥濃度指示值控制加葯量。
⑤ 當某泵發生故障時，切換備用泵以保證系統繼續運行。
⑥ 協調排泥水處理工程整個系統的運行
採用SLC 500小型可編程式控制制器作為中央控制，可使控制靈活、顯示直觀、設置簡便、操作容易。
3 運行結果
採用離心機對水廠排泥水濃縮污泥進行固液分離，需選擇最佳工藝參數。研究了進入離心機的濃縮污泥含固率的要求范圍，進料量(裝機容量)，最大產量，離心機差速、轉速，不同類型聚丙烯醯胺(PAM)加註率、投加濃度對離心機脫水後的污泥含固率、分離水SS值和回收率的影響。
3.1 陽離子型PAM 加註率
陽離子PAM加註率與污泥回收率、泥餅含固率的關系見圖5。從中可以得出如下結論：
① 在一定的產量下，當PAM加註率＞0.1%時，隨PAM加註率的增加，污泥回收率也增加；當PAM加註率為0.1%時，污泥回收率即可達到99%。
② PAM加註率為0.08%～0.16%時均可保證離心機出泥含固率≥43%。
③ 使用陽離子型PAM處理後分離水色度(目測)較低，脫色效果較佳。
3.2 陰離子型PAM加註率
陰離子型PAM加註率與污泥回收率、泥餅含固率的關系。
① 在一定的產量下，當PAM加註率>008%時，隨PAM加註率的增加，污泥回收率也增加；當PAM加註率為0.08%時，污泥回收率即可達到99%。
② PAM加註率為0.08%～0.23%時均可保證離心機出泥含固率≥42%。
③ 使用陰離子型PAM處理後分離水色度(目測)較高，脫色效果不佳。
3.3 進泥流量和產量
進泥流量和產量與污泥回收率、泥餅含固率的關系。
① 在產量達1 248 kg/h，進泥流量達 16 m3/h的情況下，仍可取得良好的處理效果。通常運行條件為產量640 kg/h，進泥流量10m3/h。
② 進泥流量范圍為6～16 m3/h情況下，污泥回收率均在98%以上，泥餅含固率≥42%。
3.4 進泥濃度對泥餅含固率的影響
進泥濃度與污泥回收率、泥餅含固率的關系。
離心機對進泥濃度的要求不高，在3%～6.5%范圍內均可保證較高的污泥回收率(≥98.9%)和泥餅含固率(≥43%)。
3.5 離心機差速對泥餅含固率的影響
差速對泥餅含固率和分離水SS值的影響見圖9。從中可以得出以下結論：
① 差速范圍在7～11 r/min時，泥餅含固率均大於44%，分離水SS值為166～218 mg/L。但當差速高達12 r/min時，污泥含固率降低，僅為39%；分離水SS值較高。
② 差速基本上對泥餅含固率影響不大，但應視進泥濃度和裝機容量選擇相應差速。進泥量大時，差速太小可能堵塞離心機；差速太大，出泥泥餅含固率會降低。
3.6 運行工藝參數
從工程運行結果可得出閔行水廠一車間排泥水處理離心機運行最佳工藝參數。
① 進離心機濃縮污泥濃度：3%～7%；
② 對PAM葯劑來說，陽離子型和陰離子型都可用；
③ PAM加註率為1.0～1.5 kg/t干泥；
④ PAM儲液配製濃度：陽離子型0.5%，陰離子型0.3%；
⑤ PAM投加濃度：0.2%；
⑥ 離心機轉速：2 600 r/min和2900 r/min；
⑦ 離心機差速：5～12 r/min。
離心機在上述工藝參數情況下，對水廠排泥水進行處理，可以得出如下結論：
① 陽離子PAM加註率為0.1%～0.15%(kg/t干泥)時，污泥回收率＞99%，泥餅含固率≥43%；
② 陰離子PAM加註率為0.08%～0.15%(kg/t干泥)時，污泥回收率＞99%，泥餅含固率≥42%；
③ 投加陽離子時，分離水佳；投加陰離子時，分離水色度較差。
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㈢ 污水處理污泥怎麼處理
污泥穩定處理有好氧穩定和厭氧穩定，好氧穩定有很多優點，但能耗很高，只有當污泥量較少時才採用。污泥厭氧穩定處理通常採用中溫(35℃)厭氧消化方法。國內已有十幾座大型污水處理廠採用此方法，污泥經消化後，有機物含量減少，性能穩定，總體積減少，污泥消化過程中還產生大量沼氣(消化降解1kgCOD可產生350L沼氣)可以回收利用。
但由於消化裝置工藝復雜，一次性投資大，運行有難度。污泥厭氧消化和沼氣利用裝置費用，約占污水處理廠投資和運行費的30%左右，而且大多需進口技術和設備。從調查已建消化池的實際運行看，只有少數達到預期的效果。有管理、設計問題，亦有沼氣利用的經濟性和安全性問題。比較好的如天津市東郊污水處理廠，該廠設計規模為處理城市污水40萬m3/d，污泥日產2460m3(含水率96%)，產生沼氣13300m3，供4台248kW發電機發電，日可發電27000度，並與市電並網。
污泥的穩定問題，除了採取污泥厭氧消化外，還應結合污水處理工藝中考慮少產生污泥和穩定泥質的方案。例如污水處理工藝設計中採用延長污水曝氣時間，減少污泥的產量;設計參數中增加污泥泥齡(如泥齡20天以上)，盡量使污泥趨向穩定的污水處理工藝。對中小型污水處理廠來說，採用帶有延時曝氣功能處理工藝(如氧化溝等處理工藝)是可取的。有的污水處理工藝投資低(如AB法的A段)，而污泥量較多，增加了污泥的處理成本。故應當把污水處理和污泥處理統一考慮，一並計算投資和運行費用。
污泥的穩定並不等於污泥無害，用於農田還需要符合國家標准中關於污泥農用時污染物控制標准限值。見下表。其中對鎘、汞、砷、苯並芘、多氯聯苯的要求是比較高的，應該通過嚴格控制工業廢水源頭的排放，來控制污泥的性質。
國外在污泥穩定方面，除了用生物法(包括中溫消化、高溫消化及利用微生物和某些添加劑)外，還採用了化學法，有的將脫水後的污泥加鹽酸調pH值至2～3，反應60分鍾再加硝酸鈉;有的對脫水污泥添加石灰。後者在歐洲應用較多。
㈣ 急！用UASB法處理5000噸每日酒精廢水處理工藝論文，要有具體的設計計算！非常感謝
先根據污泥容積負荷確定反應時間計算出流速，再根據這些數據計算出UASB的工藝尺寸。一般出水還要有20%迴流。比如污泥負荷10kgCOD/m³*d，一天有3000kgCOD處理，就要20m³污泥處理15小時，再根據每日5000噸廢水計算出每小時的流速確定塔的底部面積，底部面積和總容積算出來高度就出來了。
下面有些資料你參考下
(1) 污泥參數
設計溫度T=25℃
容積負荷NV=8.5kgCOD/(m3.d) 污泥為顆粒狀
污泥產率0.1kgMLSS/kgCOD,
產氣率0.5m3/kgCOD
(2) 設計水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。
(3) 水質指標
表5 UASB反應器進出水水質指標
水 質 指 標 COD（㎎∕L） BOD（㎎∕L） SS（㎎∕L）
進 水 水 質 3735 2340 568
設計去除率 85% 90% /
設計出水水質 560 234 568
3.5.2 UASB反應器容積及主要工藝尺寸的確定[5]
(1) UASB反應器容積的確定
本設計採用容積負荷法確立其容積V V=QS0/NV
V—反應器的有效容積(m3)
S0—進水有機物濃度(kgCOD/L)
V=3400 3.735/8.5=1494m3
取有效容積系數為0.8,則實際體積為1868m3
(2) 主要構造尺寸的確定
UASB反應器採用圓形池子，布水均勻，處理效果好。
取水力負荷q1=0.6m3/（m2•d）
反應器表面積 A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2
反應器高度 H=V/A=1868/236.12=7.9m 取H=8m
採用4座相同的UASB反應器，則每個單池面積A1為：
A1=A/4=236.12/4=59.03m2
取D=9m
則實際橫截面積 A2=3.14D2/4=63.6 m2
實際表面水力負荷 q1=Q/4A2=141.67/5 63.6=0.56
q1在0.5—1.5m/h之間，符合設計要求。
3.5.3 UASB進水配水系統設計
(1) 設計原則
① 進水必須要反應器底部均勻分布，確保各單位面積進水量基本相等，防止短路和表面負荷不均；
② 應滿足污泥床水力攪拌需要，要同時考慮水力攪拌和產生的沼氣攪拌；
③ 易於觀察進水管的堵塞現象，如果發生堵塞易於清除。
本設計採用圓形布水器，每個UASB反應器設30個布水點。
(2) 設計參數
每個池子的流量
Q1=141.67/4=35.42m3/h
(3) 設計計算
查有關數據[6]，對顆粒污泥來說，容積負荷大於4m3/(m2.h)時，每個進水口的負荷須大於2m2
則 布水孔個數n必須滿足 пD2/4/n>2 即n<пD2/8=3.14 9 9/8=32 取n=30個
則 每個進水口負荷 a=пD2/4/n=3.14 9 9/4/30=2.12m2
可設3個圓環，最裡面的圓環設5個孔口，中間設10個，最外圍設15個，其草圖見圖4
① 內圈5個孔口設計
服務面積： S1=5 2.12=10.6m2
摺合為服務圓的直徑為：
用此直徑用一個虛圓，在該圓內等分虛圓面積處設一實圓環，其上布5個孔口
則圓環的直徑計算如下：
3.14 d12/4=S1/2
② 中圈10個孔口設計
服務面積： S1=10 2.12=21.2m2
摺合為服務圓的直徑為：
則中間圓環的直徑計算如下：
3.14 (6.362－d22)/4=S2/2
則 d2=5.2m
③ 外圈15個孔口設計
服務面積： S3=15 2.12=31.8m2
摺合為服務圓的直徑為
則中間圓環的直徑計算如下：3.14 (92－d32)=S3/2
則 d3=7.8m
布水點距反應器池底120mm；孔口徑15cm
圖4 UASB布水系統示意圖
3.5.4 三相分離器的設計
(1) 設計說明 UASB的重要構造是指反應器內三相分離器的構造，三相分離器的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質起十分重要的作用，根據已有的研究和工程經驗， 三相分離器應滿足以下幾點要求：
沉澱區的表面水力負荷<1.0m/h；
三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可採用0.5～1.0m；
沉澱區四壁傾斜角度應在45º～60º之間，使污泥不積聚，盡快落入反應區內；
沉澱區斜面高度約為0.5～1.0m；
進入沉澱區前，沉澱槽底縫隙的流速≤2m/h；
總沉澱水深應≥1.5m；
水力停留時間介於1.5～2h；
分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上；
以上條件如能滿足，則可達到良好的分離效果。
(2) 設計計算
本設計採用無導流板的三相分
① 沉澱區的設計
沉澱器（集氣罩）斜壁傾角 θ=50°
沉澱區面積： A=3.14 D2/4=63.6m2
表面水力負荷q=Q/A=141.67/(4 63.6)=0.56m3/(m2.h)<1.0 m3/(m2.h) 符合要求
② 迴流縫設計
h2的取值范圍為0.5—1.0m, h1一般取0.5
取h1=0.5m h2=0.7m h3=2.4m
依據圖8中幾何關系，則 b1=h3/tanθ
b1—下三角集氣罩底水平寬度，
θ—下三角集氣罩斜面的水平夾角
h3—下三角集氣罩的垂直高度，m
b1=2.4/tan50=2.0m b2=b－2b1=9－2 2.0=5.0m
下三角集氣罩之間的污泥迴流縫中混合液的上升流速v1,可用下式計算：
V1=Q1/S1=4Q1/3.14b2
Q1—反應器中廢水流量（m3/s）
S1—下三角形集氣罩迴流縫面積（m2）
符合要求
上下三角形集氣罩之間迴流縫流速v2的計算： V2=Q1/S2
S2—上三角形集氣罩迴流縫面積（m2）
CE—上三角形集氣罩迴流縫的寬度，CE>0.2m 取CE=1.0m
CF—上三角形集氣罩底寬，取CF=6.0m
EH=CE sin50=1.0 sin50=0.766m
EQ=CF+2EH=6.0+2 1.0 sin50=7.53m
S2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14 (6.0+7.53) 1.0/2=21.24m2
v2=141.67/4/21.24=1.67m/h
v2<v1<2.0m/h , 符合要求
確定上下集氣罩相對位置及尺寸
BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556m
HG=(CF－b2)/2=0.5m
EG=EH+HG=1.266m
AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m
BE=CE tan50=1.19m
AB=AE－BE=0.78m
DI=CD sin50=AB sin50=0.778 sin50=0.596m
h4=AD+DI=BC+DI=2.15m
h5=1.0m
氣液分離設計
由圖5可知，欲達到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離（AB的水平投影）越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑越小，對沉澱區固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效果好壞的關鍵。
由反應區上升的水流從下三角形集氣罩迴流縫過渡到上三角形集氣罩迴流縫再進入沉澱區，其水流狀態比較復雜。當混合液上升到A點後將沿著AB方向斜面流動，並設流速為va，同時假定A點的氣泡以速度Vb垂直上升，所以氣泡的運動軌跡將沿著va和vb合成速度的方向運動，根據速度合成的平行四邊形法則，則有：
要使氣泡分離後進入沉澱區的必要條件是：
在消化溫度為25℃，沼氣密度 =1.12g/L；水的密度 =997.0449kg/m3；
水的運動粘滯系數v=0.0089×10-4m2/s；取氣泡直徑d=0.01cm
根據斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為
vb—氣泡上升速度（cm/s）
g—重力加速度（cm/s2）
β—碰撞系數，取0.95
μ—廢水的動力粘度系數，g/(cm.s) μ=vβ
水流速度 ,
校核：
， 故設計滿足要求。
圖5 三相分離器設計計算草圖
3.5.5 排泥系統設計
每日產泥量為
=3735×0.85×0.1×3400×10－3=1079㎏MLSS/d
則 每個UASB每日產泥量為
W=1097/4=269.75㎏MLSS/d
可用200mm的排泥管，每天排泥一次。
3.5.6 產氣量計算
每日產氣量 G=3726×0.85×0.5×3400×10－3 =5397 m3/d=224.9 m3/h
儲氣櫃容積一般按照日產氣量的25%～40%設計，大型的消化系統取高值，小型的取低值，本設計取38%。儲氣櫃的壓力一般為2～3KPa，不宜太大。
3.5.7 加熱系統
設進水溫度為15°C，反應器的設計溫度為25°C。那麼所需要的熱量：
QH= dF. γF.( tr－t) . qv /η
QH－加熱廢水需要的熱量，KJ/h；
dF－廢水的相對密度，按1計算；
γF－廢水的比熱容，kJ/(kg.K)；
qv－廢水的流量，m3/h
tr－反應器內的溫度，°C
t－廢水加熱前的溫度，°C
η－熱效率，可取為0.85
所以 QH=4.2 1 (25－15) 141.67/0.85=7000KJ/h
每天沼氣的產量為5397 m3，其主要成分是甲烷，沼氣的平均熱值為22.7 KJ/L
每小時的甲烷總熱量為：（5397/24） 22.7 103=5.1 106 KJ/h，因此足夠加熱廢水所需要的熱量。
3.5.8 加鹼系統
在厭氧生物處理中，產甲烷菌最佳節pH值是6.8~7.2，由於厭氧過程的復雜性，很難准確測定和控制反應器內真實的pH值，這就要和靠鹼度來維持和緩沖，一般鹼度要2000~5000mgCaCO3/L時，就會導致其pH值下降，所以，反應器內鹼度須保持在1000mgCaCO3/L以上，因為為保證厭氧反應器內pH值在適當的范圍內，必須向反應器中直接加入致鹼或致酸物質。間接調節pH值。主要致鹼葯品有：NaCO3、NaHCO 3、NaOH以及Ga(OH)2[6]。
在UASB反應器中安裝pH指示儀，並在加鹼管路上設有計量裝置，將計量裝置和pH指示儀用信號線連接起來，根據UASB反應器中pH值的大小來調整加鹼量，當UASB反應器中pH值過低時，打開加鹼管路上的開關，往UASB反應器中加鹼，使pH值下降；反之，當UASB反應器中pH值過高時，關閉加鹼管路上的開關，停止加鹼，使pH值上升。
3.5.9 活性污泥的培養與馴化 對於一個新建的UASB反應器來說，啟動過程主要是用未馴化的絮狀污泥（如污水處理廠的消化污泥）對其進行接種，並經過一定時間的啟動調試運行，使反應器達到設計負荷並實現有機物的去除效果，通常這一過程會伴隨著污泥顆粒化的實現，因此也稱為污泥的顆粒化。由於厭氧生物，特別是甲烷菌增殖很慢，厭氧反應器的啟動需要很長的時間。但是，一旦啟動完成，在停止運行後的再次啟動可以迅速完成。當沒有現成的厭氧污泥或顆粒污泥時，採用最多的是城市污水處理廠的消化污泥。除了消化污泥之外，可用作接種的物料很多，例如牛糞和各類糞肥、下水道污泥等。一些污水溝的污泥和沉澱物或微生物的河泥也可以被用於接種，甚至好氧活性污泥也可以作為接種污泥，並同樣能培養出顆粒污泥。污泥的接種濃度以6~8kgVSS/m3（按反應器總有效容積計算）為宜，至少不低於5 kgVSS/m3，接種污泥的填充量應不超過反應器容積的60%。從負荷角度考慮UASB的初次啟動和顆粒化過程，可分為三個階段：
階段1：即啟動的初始階段，這一階段是低負荷的階段(＜2Kg COD/(m3•d))。
階段2：即當反應器負荷上升至2～5Kg COD/(m3•d)的啟動階段。在這階段污泥的洗出量增大，其中大多為細小的絮狀污泥。實際上，這一階段在反應器里對較重的污泥顆粒和分散的、絮狀的污泥進行選擇。使這一階段的末期留下的污泥中開始產生顆粒狀污泥或保留沉澱性能良好的污泥。所以在5.0 Kg COD/(m3•d)左右是反應器中以顆粒污泥或絮狀污泥為主的一個重要的分界。
階段3：這一階段是反應器負荷超過5.0 Kg COD/(m3•d)。在此時，絮狀污泥變得迅速減少，而顆粒污泥加速形成直到反應器內不再有絮狀污泥存在。
當反應器負荷大於5.0 Kg COD/(m3•d)，由於顆粒污泥的不斷形成，反應器的大部分被顆粒污泥充滿時其最大負荷可以超過20 Kg COD/(m3•d)。當反應器運行在小於5.0 Kg COD/(m3•d)，系統中雖然可能形成顆粒污泥，但是，反應器的污泥性質是由佔主導地位的絮狀污泥所確定。
㈤ 某污水處理廠日產含水率88%（濕基）的污泥120噸，經改造污泥含水率降至80%，則污泥產生量噸/日。
污泥產生量120*(1-88%)/(1-80%)=72噸/日
㈥ 衡陽每日生活污泥產生約多少噸
衡陽每日生活污泥產生約7噸。污泥的型逗數量估算一般有兩個方法：1、根據污卜賀賣水處理量和含固率進行估算。比如某城市平均污水含固率0、02%，日處理量60萬噸，脫水污泥含固率20％，則年產濕泥餅：600，000x0、02%x360/20%=216，000噸/年。2、根據人口估算拍鎮。比如某城市2，400，000人口，典型人均日產污泥(干)50克，脫水污泥含固率20％，則年產濕泥餅：2，400，000x50/1，000，000x360/20%=216，000噸/年。
㈦ 日處理5萬噸污水，進水cod150左右，出水cod30mg/l，日產泥量是多少
你的提問有點沒說清楚，我猜測著回答。5萬噸、COD150左右，所以我猜是城專鎮生活污水，生活污水一屬般都用懸浮態活性污泥法；進水COD150、出水COD30，那我猜進水BOD和SS都不會高到哪裡去，進水都按100算，出水都按小於20算。如果以上假設成立，那產泥率應該在1.0TDS/萬噸污水 左右，也就是日產5噸干泥，按含水率80%算，泥餅量應該在25噸左右。
㈧ 在一個有100萬人口的縣城裡，需要建一座多大的污水處理廠，這個污水處理廠每天能產生多少污泥
1。縣城有100萬人口嗎？請仔細核實
2。人均綜合生活用水量和經濟發達程度有關回，經濟發達地答區縣城（縣城人口那麼多，想必生活水平也很高）可取每人每天300L或更多，最好去自來水公司調查一下更可靠一些。
3。污水產生量可以按照用水量的70％～80％估計
4。城市建設對污水收集的考慮，新城區的污水收集系統及老城區的收集系統的情況等需要在污水收集率中考慮，一般收集率可以考慮70～90％
5。綜上，能收集的生活污水可能接近20萬t/d。
6。產生的污泥與你採用的處理工藝有關，大約200t/d左右
7。工業廢水單獨調查考慮
㈨ 日處理10000噸污水，每日產生泥量（經過帶式濃縮機處理後）大概產生多少泥
污泥量主要取決於系統去除的BOD和SS，排水規范上面有詳細的計算公式。城市版生活污權水的絕干污泥量大概是1.5t/萬m3，具體視水質情況確定。另外，加葯也會增加污泥的產生量。帶濾機脫水後的污泥含水率約為80%（視不同污泥特性和設備性能有一定的差異）。