1. 谁能给个厌氧池，缺氧池，好氧池的一套设计计算公式
根据原水水质的不同设计会不一样，比较常见的是厌氧—》接触氧化—》硝化—》硝化回流，后面再加混凝沉淀或者浮上分离处理
2. CASS工艺计算书
1.2 目前CASS工艺设计计算方法 CASS工艺属于活性污泥法范畴，但由于其运行方式独特，与传统活性污泥法又有很大的差别。在同一周期内，池内的污水体积、污染物的浓度、DO和MLSS时刻都在发生变化，是一种非稳态的反应过程。目前CASS工艺设计采用污泥负荷法，该方法不考虑反应池内基质浓度、MLSS和DO含量在时间上的变化，只考虑进出水有机物的浓度差，并忽略同一反应周期内沉淀、滗水和闲置阶段的生物降解作用，采用与传统活性污泥法基本相同的计算公式。CASS工艺采用污泥负荷法进行设计时，除反应池容积计算与传统活性污泥法不同，其它如反应池DO和剩余污泥排放量等计算方法与传统活性污泥工艺相同，因此，本节着重介绍CASS工艺反应池容积的计算方法。1.2.1 计算BOD-污泥负荷（Ns）BOD-污泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，其计算公式为： （1）式中： Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)，生活污水取0.05～0.1kgBOD5/(kgMLSS·d)，工业废水需参考相关资料或通过试验确定； K2——有机基质降解速率常数，L/(mg·d)； Se——混合液中残存的有机物浓度，mg/L；
η——有机质降解率，％； �0�6——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，�0�6＝0.75。 （2）式中： MLVSS——混合液挥发性悬浮固体浓度，mg/L； MLSS——混合液悬浮固体浓度，mg/L；1.2.2 CASS池容积计算CASS池容积采用BOD-污泥负荷进行计算，计算公式为： （3）式中：V——CASS池总有效容积，m3； Q——污水日流量，m3/d； Sa、Se——进水有机物浓度和混合液中残存的有机物浓度，mg/L；X——混合液污泥浓度（MLSS），mg/L； Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)； �0�6——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值。1.2.3 容积校核 CASS池的有效容积由变动容积和固定容积组成。变动容积（V1）指池内设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的容积；固定容积由两部分组成，一部分是安全容积（V2），指滗水水位和泥面之间的容积，安全容积由防止滗水时污泥流失的最小安全距离决定；另一部分是污泥沉淀浓缩容积（V3），指沉淀时活性污泥最高泥面至池底之间的容积。 CASS池总的有效容积： V＝n1×（V1＋V2＋V3） （4）式中：V——CASS池总有效容积，m3；V1——变动容积，m3；V2——安全容积，m3；V3——污泥沉淀浓缩容积，m3；n1——CASS池个数。设池内最高液位为H（一般取3～5m），H由三个部分组成：H＝H1＋H2＋H3 （5）式中：H1——池内设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的高度，m； H2——滗水水位和泥面之间的安全距离，一般取1.5～2.0m；H3——滗水结束时泥面的高度，m；其中： （6）式中： A——单个CASS池平面面积，m2； n2——一日内循环周期数；H3＝H×X×SVI×10－3 （7）式中：X——最高液位时混合液污泥浓度，mg/L； 污泥负荷法计算的结果，若不能满足H2≥H－（H1＋H3），则必须减少BOD-污泥负荷，增大CASS池的有效容积，直到条件满足为止。1.2.4 设计方法分析从上述设计方法的描述中可以看出，现行的CASS工艺设计具有以下几个方面的特点：1、设计方法简单，设计参数单一，在传统的以污泥负荷为主要设计参数的活性污泥设计法基础上，采用容积进行校核，以保证滗水过程中的污泥不流失。2、设计只针对主反应区容积，而生物选择区容积则是按照主反应区容积的5％设计。3、污泥负荷法设计重点针对有机物质的降解，对脱氮未加考虑，难以满足污水排放对于氮的要求，故此方法具有片面性，难以满足高氨氮污水处理后达标排放。2 CASS工艺设计方法改进CASS工艺目前广泛应用的设计方法是污泥负荷法，污泥负荷法立足于有机物的去除，对系统脱氮效果则未加考虑，而对于高氨氮污水，脱氮效果的考虑更为重要，因此需结合目前已有的CASS工艺设计方法，加入脱氮工艺设计，对传统的CASS工艺设计方法进行改进。2.1 CASS工艺设计方法改进的思路高氨氮的污水脱氮设计的改进思路如下：1、设计采用静态法。设计方法不追踪CASS反应池内基质和活性污泥浓度在时间上的变化过程，而是着重于在某一进水水质条件下经系统处理后能达到的最终处理效果。对于同步硝化反硝化，由于其机理还处在进一步研究阶段，在设计中不加考虑。对于沉淀和滗水阶段的生物反应，其作用并不明显，因此在设计中对这两个阶段的生物反应不加考虑。2、将主反应区和预反应区分开设计，主反应区主要功能为有机物降解和硝化，而预反应区的功能主要为生物选择和反硝化脱氮。3、主反应区采用泥龄法设计，而将污泥负荷作为导出参数，结合试验研究的结论，通过污泥负荷对设计结果进行校核。4、反应池的尺寸通过进水量和污泥沉降性能确定。2.2 主反应区容积设计主反应区设计采用泥龄法，并用污泥负荷进行校核，其设计步骤如下：1、计算硝化菌的最大比增长速率当污水pH和DO都适合于硝化反应进行时，计算亚硝酸菌的比增长速率公式为： （8）式中：μN,max——硝化菌的最大比增长速率，d-1；T——硝化温度，℃；2、计算稳定运行状态下的硝化菌比增长速率 （9）式中：μN——硝化菌的比增长速率，d-1；N——硝化出水的NH3-N浓度，mg/L；KN——饱和常数，设计中一般取1.0mg/L。3、计算完成硝化反应所需的最小泥龄 （10） 式中： ——最小泥龄，d；μN——硝化菌的比增长速率，d－1。4、计算泥龄设计值 本处采用Lawrence和McCarty在应用动力学理论进行生物处理过程设计时提出的安全系数（SF）概念，SF可以定义为：SF＝ / （11）式中： ——设计泥龄，d；SF使生物硝化单元在pH值、溶解氧浓度不满足要求或者进水中含有对硝化有抑制作用的有毒有害物质时仍能保证达到设计所要求的处理效果。美国环保局建议一般取1.5～3.0。5、计算以VSS为基础的含碳有机物（COD）的去除速率活性异养菌生物固体浓度X1可用下式计算： （12）式中：X1——活性异养菌生物固体浓度，mg/L；YH——异养菌产率系数，gVSS/gCOD或gVSS/gBOD； bH——异养菌内源代谢分解系数，d－1； S0——进水有机物浓度，mgCOD/L或mgBOD/L； S1——出水有机物浓度，mgCOD/L或mgBOD/L； ——设计泥龄，d； t——水力停留时间，d； 活性生物固体表观产率系数，YH,NET将含碳有机物的去除速率定义为： （13）则可以得到下式：1/ ＝YH,NET·qH （14） 曝气池混合液VSS由三部分组成：活性生物固体、微生物内源代谢分解残留物和吸附在活性污泥上面不能为微生物所分解的进水有机物，VSS浓度可以表示为： （15） 式中：X——VSS浓度，mg/L； △S——基质浓度变化，mgCOD/L或mgBOD/L； YH——以VSS为基础的产率系数，gVSS/gCOD或gVSS/gBOD； b——以VSS为基础的活性污泥分解系数，d-1；以VSS为基础的（浓度为X）的有机物去除速率可以表示为：1/ ＝YH,NET·qOBS （16）6、计算生化反应器水力停留时间t （17）7、主反应区容积：VN＝Q t （18）式中：VN——主反应区容积，m3；Q——进水流量，m3/d；8、有机负荷校核有机负荷F/M： （19）式中：�0�6——MLVSS/MLSS，一般取0.7。根据相关试验结论，若F/M不在0.18～0.25 kgCOD/(kgMLSS·d)，则需改变泥龄，进行重新设计。10、氨氮负荷校核氨氮负荷SNR： （20）式中：N——主反应区产生NO3-N总量TKN，mg/L。根据相关试验结论，若SNR＞0.045 kg NH3-N/(kgMLSS·d)，则需增大泥龄，进行重新设计。2.3 预反应区容积设计 预反应区的功能设计为反硝化，其设计步骤如下： 1、计算反硝化速率SDNR反硝化速率可以根据试验结果或文献报道值确定，也可以按下面的方法计算：温度20℃时：SDNR ( 2 0) ＝0.3F/M＋0.029（21）温度T℃时： SDNR (T)＝ SDNR (2 0) ·θ( T- 2 0 ) (θ为温度系数，一般取1.05) （22）2、缺氧池的MLVSS总量为：LA＝QND/ SDNR (T) （23）式中：ND——反硝化去除的NO3-N，kgN/d。3、缺氧池的容积：VAN=1000LA/X�0�6 （24）4、缺氧池的水力停留时间：tA＝VAN/Q （25）5、系统的总泥龄： （26）2.4 反应器尺寸的确定CASS反应器尺寸的确定主要是确定反应器的高度和面积，以满足泥水分离和滗水的需要。由于预反应区始终处于反应状态，不存在泥水分离的问题，且预反应区底部通过导流孔与主反应区相连，其水面高度与主反应区平齐，因此计算出主反应区的设计高度也同时计算出了预反应区的水面高度。所以反应区尺寸的确定主要是主反应区尺寸的确定。CASS池的泥水分离和SBR相同，生物处理和泥水分离结合在CASS池主反应区中进行，在曝气等生物处理过程结束后，系统即进入沉淀分离过程。在沉淀过程初期，曝气结束后的残余混合能量可用于生物絮凝过程，至池子趋于平静正式开始沉淀一般持续10min左右，沉淀过程从沉淀开始后一直延续至滗水阶段结束，沉淀时间为沉淀阶段和滗水阶段的时间总和。污泥泥面的位置则主要取决于污泥的沉降速度，污泥沉速主要与污泥浓度、SVI等因素有关，在CASS系统中，污泥的沉降速度vS可简单地用下式计算：vS＝650/(XT×SVI) （27）式中：vS——污泥沉速(m/h)；XT——在最高水位时浓度(kg/m3)，为安全计，采用主反应区中设计值 X，一般取3000～4200 mg/L；SVI——污泥沉降指数(mL /g)。为避免在滗水过程中将活性污泥带出系统，需要在滗水水位和污泥泥面之间保持一最小的安全距离HS。为保持滗水水位和污泥泥面之间的最小安全距离，污泥经沉淀和滗水阶段后，其污泥沉降距离应≥ΔH+HS，期间所经历的实际沉淀时间为(ts＋td－10/60)h，故可得下式：vS×(ts ＋td －10/60)＝ΔH+HS （28） 式中：ΔH——最高水位和最低水位之间的高度差，也称滗水高度(m)，ΔH一般不超过池子总高的40%，与滗水装置的构造有关，一般其值最大在2.0～2.2m左右；ts——沉淀时间；td——滗水时间。联立式（6.47）和(6.48)即可得： （29） 式中：ΔV——周期进水体积(m3)；A——池子面积(m2)；HT——最高水位(m)；式中沉淀时间ts、滗水时间td可预先设定，根据水质条件和设计经验可选择一定的SVI值，安全高度HS一般在0.6～0.9m左右。ΔV由进水量决定，这样式(29)中只有池子高度HT和面积A未定。根据边界条件用试算法即可求得式(29)中的池子高度和面积。高度HT和面积A的确定方法为：先假定某一池子高度HT，用式(29)求得面积A，从而可求得滗水高度ΔH，如滗水高度超过允许的范围，则重新设定池子高度，重复上述过程。在求得HT和池子面积A后，即可求得最低水位HB： HB＝HT－△H＝HT－ΔV/A（30）最高水位时的MLSS浓度XT已知，最低水位时的MLSS浓度则可相应求得：XB＝XT×HT /HB（31）最低水位时的设计MLSS浓度一般应不大于6.0kg/m3。2.5 剩余污泥计算每日从系统中排出的VSS重量为L：L＝X�0�6 (VAN＋VN) / θ （32）式中：L——每日从系统中排出的VSS重量，kg/d。2.6 需氧量计算1、BOD的去除量：O1＝Q (S0－S1)/1000（33）2、氨氮的氧化量：O2＝QN/1000 （34）3、生物硝化系统，含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关系，每去除1kgBOD需氧1.0～1.3kg，一般取1.1，则碳氧化和硝化需氧量为：O3＝1.1O1＋O2（35）4、每还原1kg NO3-N需2.9kgBOD，由于利用水中的BOD作为碳源反硝化减氧需要量为：O4＝2.9 NDQ/1000（36） 实际需氧量：O= O3－O4（37
3. 某居民小区生活污水处理工艺设计
小区生活污水处理中水工程工艺设计方案
第一章
工程概况一、设计依据： 1、业主提供资料;
2、国家污水综合排放标准GB8978—1996;
3、生活污水处理工程设计规定DBJ08-71-98;
4、室外排水设计规范GBJ14—87及相关专业设计规范;
5、市区域环境噪声标准GB3096—93。
二、原水来源、水量及中水用途：1、原水来源：小区住户生活污水。2、水量：小区住户1024户，按每户平均3.5人，合计大约3584人。鉴于房产公司尚未提供人均用水量，参照我国南方小城市(<20万人)，居民人均住宅用水148.5L/(人.d)，并参照高级住宅和别墅人均生活用水300~400L/(人.d)，，两者取平均数为250L/(人.d)，暂时作为本项目核算水量的依据，那么，本项目设计处理水量=3584人×250L/(人.d)×1.10(未预见水量)=985.6m3/d，取生活排水量与生活用水量相同(DBJ08-71-98)。新建中水处理站设计规模为985.6
m3/d，平均小时处理量为41m3/h。3、中水用途：小区绿化浇水、景观补充水。通过处理后中水主要回用于冲厕、绿化、洗车等方面，因此要求达到CJ25.1—89《生活杂用水水质标准》要求。主要指标为：COD≤50
mg/L;BOD5≤10 mg/L ;悬浮固体≤10 mg/L;浊度≤10度;PH：6.5-9.0;油类≤3
mg/L;总大肠菌群≤3个/L;嗅：无不快感觉;游离余氯：管网末端不少于0.2
mg/L。4、中水回用比例≥80%，其余污水经处理达标排放。污水进水和达标排放主要水质指标如表一所示： 表一：污水进水、达标出水主要水质指标 CODcrmg/L
BOD5mg/L SSmg/L 动植物油mg/L NH3--Nmg/L PH
进水水质 350-450 180-250 200-300 ≤40 35-40 6--9
排水水质 50
10
10
10 15 6--9
注：处理后的出水要求达到国家污水综合排放标准《GB8978-1996》中的一级标准。
第二章
工艺设计方案一、设计原则：
1、严格执行环境保护方面的有关规定，确保处理后尾水的各项水质指标皆符合本方案设计依据中的标准和要求。
2、采用成熟的，功能稳定的污水处理工艺技术，并具有一定的灵活性，可调节性以及应急排放措施。
3、整套污水处理系统，尽可能占地面积小，投资省和运行费用低。4、主体设施采用玻璃钢结构，使用寿命长;选用的设备、仪表、配件、材料，均为质量可靠，运行稳定，便于维修。
5、充分考虑处理过程中二次污染(噪声、臭气、污泥处理)的防治。6、本设计的范围为接入污水处理站集水井至排放池为止的污水处理工艺、电气各专业设计。
二、处理方法：
本工程拟采用调节池—一体化污水处理设备—过滤—消毒的工艺流程
。、
污水经格栅截留大颗粒污物后流入调节池，调节池采用曝气式，以均衡水质水量，并通过曝气搅拌避免污物沉淀。调节池后部设缺氧池，
。
好氧处理采用两级生物接触氧化。生物接触氧化是处理流程中最重要的部分，大量有机物在这里被细菌好氧降解。采用多级分段式接触氧化，形成逐级负荷递减系统，使接触氧化在去除率、抗冲击负荷、出水水质等方面更具优势和可靠性。
生物接触氧化出水再经过过滤、消毒，即可完成深度处理中水回用。
三、工艺流程：
(图略)
按上图所示的处理工艺方案流程，各构筑的作用和说明如下：
为了达到排放要求，处理工艺采用以生化处理A/O法为主处理的二级处理法，本处理系统由集水井、调节池、A段缺氧池、O段生化池、沉淀池、排放池、中水池、污泥池、机房(风机、水泵和电控柜)等构筑物组成。
四、主要构筑物：
1、土建(本钢筋砼设备为地埋式，顶部复土0.3米可绿化环境。)
序 号 名 称 规格(m) 数量(座) 备 注
1 集水井 1.5×6.5×4.5 1 地下式玻璃钢结构
2 调节池 12.5×6.5×4.5 1 同上
3 接触氧化池 12.5×3.5×4.5 2 同上
4 沉淀池 9×3×4.5 1 同上
5 污泥池 9×3×4.5 1 同上
6 排放水池 4×4×4.5 1 同上
7 中水池 9×6×4.5 1 同上
8 机房 4×3.5×2.6 2 设在地面上
五、主要设备：
序号 名 称 型号规格 单 位 数 量 备注
1 人工格栅
台 1
2 一级提升泵
台 2 一用一备
3 罗茨风机
台 3
4 二级提升泵
台 2 一用一备
5 石英砂过滤器
台 1
6 电磁流量计
台 1
7 消毒剂投加装置
套 1
8 活性炭过滤器
台 1
9 污泥泵
台 2 一用一备
10 组合填料
套 1
11 管道及法兰弯头
套 1
12 阀门器材
套 1
13 人孔及阀门盖
套 1
14 填料支架
套 1
15 防腐材料
套 1
16 电器控制系统
套 1
17 配电器材
套 1
18 聚丙稀蜂窝斜板
套 1
19 液面控制器
套 1
注1：该污水处理系统总电机功率55kw， 运行功率35kw。
注2：设施占地面积大约350-400 m2 。
注3：上述构筑物参数或设备配套会因设计时做适当更改，以施工图为准
2.2 常用流程
根据小区废水处理的原则，应选择处理效果稳定、产泥少、节能的处理方法。小区系统中的各类建筑物一般均建有化粪池，所以化粪池应与污水处理方法相结合。常用的工艺流程有：
①污水→格栅→调节池→提升泵→接触氧化池→沉淀池 →出水。
②污水→格栅→调节池→提升泵→ 曝气池 → 沉淀池 污泥回流 →出水。
③污水→格栅→调节池→提升泵→SBR池或CASS池→出水。
④污水→格栅→调节池→提升泵→混凝沉淀(加药)→过滤→出水(物化方法)。
⑤污水→格栅→调节池→提升泵→接触氧化池→混凝过滤(加药)→出水。
国内小区污水处理设计中组合式处理厂曾风靡一时，组合式处理指装配好的或易于组装的定型设备，其主要优点是施工快，不占绿地。但实际应用表明，存在不少问题。如设备的维修管理困难，对运行情况考核不便，单机处理水量有限，使用寿命等均有待时间验证。根据工程设计及实际运行经验，建议日处理能力1000m3以上的污水处理厂宜采用地上式。在水量不大，场地十分紧张时可考虑用埋地设备。
4. 污水处理中硝化液回流量怎么确定
目前的污水处理中硝化液回流量在100%-300%，主要的是看=当前用的是什么工艺，当前的运行状版况的，一般在出水权TN达到要求的情况下降低内回流保证节约能源，其实每个工艺有他当前的特性的。
在单级A/O系统中，回流比r与最大可能脱氮效率R之间的关系为：R=r/(1+r)
但要具备一定的条件，如缺氧段有足够的碳源，好氧段氮的硝化作用完全等．
可以根据《室外排水设计规范》GB50014-2006中公式6.6.18－7来计算，
回流量Q=1000VKX/(N1-N2)
其中：
Q：——混合液回流量，m3/d；
V——缺氧池容积，m3，如前计算；
K——T℃时脱氮速率，kgNO3－N/(kgMLSS·d)；
X——缺氧池内混合液悬浮物浓度，kgMLSS/m；
N1——生物反应池出水总氮浓度，mg/L；
N2——生物反应池出水总凯氏氮浓度，mg/L；
5. 知道进出水COD、BOD、TN，怎么用容积负荷计算缺氧池、好氧池的有效容积 谢谢！
日水量X污染物浓度差（即进水-出水浓度）/池容。http://ke..com/view/640251.htm
6. 污水处理300t/d,这个污水池容量多少立方米
污水处理每天300吨的小规模污水处理厂的污水池容量，一般根据产生污水的内生产工艺，生产时间等容进行设计取值，一般需要设计污水缓冲池或者调节池，一般都是24小时的缓冲调节池容的，也就是污水池的容量一般是300立方米，同时再考虑污水的变化系数，不可预见水量等，可以乘以一个大于1的系数，例如1.1，那么设计出来的污水处的容量就是330立方米有效容积，考虑到超高0.3米，也就是在原来330立方米的基础上，增加污水池0.3米的深度。
7. 污水处理厂SBR工艺运行时的问题
氨氮对水体有害，产生富营养化，产生绿藻，与水体中的微生物争夺氧气。SBR 法可以专延长闲置时属间，使污泥处于反硝化阶段，使氨氮在缺氧的条件下，转换为氮气释放。如果你安装一个ORP(氧化还原电位计)，此时应该是0mv左右。氨氮就释放完。一般大于15°C效果很好，＜8°C效果差。
如果长期进水指标是这样，拉要考虑进水前设置缺氧池。
8. 废水指标中只有氨氮无总氮的时候怎么计算缺氧池
有氨氮一定有总氮，氨氮是总氮的一部分，好氧进行硝化，氨氮转化为硝氮。硝氮缺氧反硝化，缺氧池容的计算按照反硝化负荷来计算