污水处理厂的坡度是多少

① 【污水处理厂工艺流程设计计算】 污水处理厂基本流程

1概述

1.1 设计依据

本设计采用的主要规范及标准：

《城市污水处理厂污染物排放标准 （GB18918-2002） 》二级排放标准 《室外排水设计规范》（1997年版） （GBJ 14-87） 《给水排水工程概预算与经济评价手册》

1.2 设计任务书（附后）

2原水水量与水质和处理要求

2.1 原水水量与水质

Q=60000m3/胡携d

BOD 5=190mg/L COD=360mg/L SS=200mg/L NH 3-N=45mg/L TP=5mg/L

2.2处理要求

污水排放的要求执行《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002） 》二级排放标准：

BOD 5≤30mg/L COD≤100mg/L SS≤30mg/L NH 3-N ≤25（30）mg/L TP≤3mg/L

3污水处理工艺的选择

本污水处理厂水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002） 》二级排放标准，其污染物的最高允许排放浓度为：BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L；TP ≤3mg/L。

城市污水中主要污染物质为易生物降解的有机污染物，因此常采用二级生物处理的方法来进行处理。

二级生物处理的方法很多，主要分两类：一类是活性污泥法，主要包括传统活性污泥法、吸附—再生活性污泥法、完全混合活性污泥法、延时活性污泥法（氧化沟）、AB 工艺、A/O工艺、A 2/O工艺、SBR 工艺等。另一类是生物膜法，主要包括生物滤池、生物转盘、生物接触氧化法等工艺。任何工艺都有其各自的特点和使用条件。

活性污泥法是当前使用比较普遍并且有比较实际的参考数据。在该工艺中微生物在处理单元内以悬浮状态存在，因此与污水充分混合接触，不会产生阻塞，对进水有机物浓度的适应范围较大，一般认为BOD 5在150—400 mg/L之间时，都具有良好的处理效果。但是传统活性污泥处理工艺在处理的多功能性、高效稳定性和经济合理性方面已经难以满足不断提高的要求, 特别是进入90年代以来, 随着水体富营养化的加剧, 我国明确制定了严格的氨氮和硝酸盐氮的排放标准, 从而各种具有除磷、脱氮功能的污水处理工艺:如 A/O工艺、A 2/O工艺、SBR 工艺、氧化沟等污水处理工艺得到了深入的研究、开发和广泛的应用, 成为当今污水处理工艺的主流。

该地的污水中BOD 5 在190 mg/L左右, 要求出水BOD 5低于30mg/L。在出水的水质中,

不仅对COD 、BOD 5、SS 去除率都有较高的要求, 同时对氮和磷的要求也进一步提高. 结合具体情况在众多的污水处理工艺中选择了具有良好脱氮除磷效果的两种工艺—CASS 工 艺和Carrousuel 氧化沟工艺进行方案技术经济比较。

4污水处理工艺方案比选

4.1 Carrousuel氧化沟工艺(方案一)

氧化沟时二十世纪50年代由荷兰的巴斯维尔开发，后在欧洲、北美迅速推广，80年代中期，我国部分地区也建造了氧化沟污水处理工程。近几年来，处理厂的规模也发展到日处理水量数万立方米的工业废水及城市污水的大、中型污水处理工程。

氧化沟之所以能在近些年来裤孝伏得到较快的发展，在于它管理简便、运行稳定、流程简单、耐慎局冲击负荷、处理效果好等优点，特别是氧化沟具有特殊的水流混合特征，氧化

沟中的曝气装置只设在某几段处，溶解氧浓度较高，理NH 3-N 效果非常好，同时由于存在厌氧、好氧条件，对污水中的磷也有一定的去除率。

氧化沟根据构造和运行方式的不同，目前较多采用的型式有“Carrousel 型氧化沟”、“Orbal 型氧化沟”、“一体化氧化沟”和“交替式氧化沟”等，其中，由于交替式氧化沟要求自动化水平较高，而Orabal 氧化沟因水深较浅，占地面积较大，本报告推选Carrousel 氧化沟作为比选方案之一。

本设计采用的是Carrousel 氧化沟工艺. 其工艺的处理流程图如下图4-1所示: `

图4-1 Carrousel氧化沟工艺流程图

4.1.1污水处理系统的设计与计算

4.1.1.1进水闸门井的设计

进水闸门井单独设定, 为钢筋混凝土结构。设闸门井一座, 闸门的有效面积为1.8m 2, 其具体尺寸为1.2×1.5 m,有效尺寸为1.2 m×1.5 m×4.5 m。设一台矩形闸门。当污水厂正常运行时开启, 当后序构筑物事故检修时, 关闭某一闸门或者全部关闭, 使污水通过超越管流出污水处理厂。

4.1.1.2 中格栅的设计与计算

其计算简图如图4-2所示

(1)格栅间隙数:设栅前水深h=0.5m,过栅流速v=0.9m/s,栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60°，建议格栅数为2，一备一用。

Q max sin α0. 652⨯sin 60

=≈68个 n =

Nbhv 0. 02⨯0. 5⨯0. 9

(2)格栅宽度:设栅条宽度S=0.01m,

B=S(n-1)+bn=0.01×(68-1)+0.02×68=2.03≈2.00m

(3)进水渠道渐宽部分的长度：设进水渠道宽B 1=1.60m,其渐宽部分的展开角

α1=20（进水渠道内的流速为0.82m/s）,

l 1=

B -B 12. 0-1. 6

=≈0.56m 2tg α12tg 20



(4)栅槽与出水渠道连接处渐窄部分的长度：

l 2=

l 10. 56==0.28m 22

(5)通过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形断面（β=2.42，K =3），

2

⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK

b 2g ⎝⎭

4

3

0. 92⎛0. 01⎫

sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯

19. 6⎝0. 02⎭

43

=0.103m

(6)栅后槽总高度：设栅前渠道超高h 2=0.3m,

H =h +h 1+h 2=0.5+0.103+0.3≈0.9m

(7)栅槽总长度：

L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+

H 1



tg 60

0. 5+0. 3

=2.8m

tg 60

=0. 56+0. 28+0. 5+1. 0+

(8)每日栅渣量：在格栅间隙为20mm 的情况下，设栅渣量为每1000m 3污水产0.07 m 3，

W =

Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400

=3. 29m 3/d＞0.2 m3/d =

1. 2⨯1000K Z ⨯1000

宜采用机械清渣。

图4-2 格栅计算示意图

4.1.1.3细格栅的设计与计算

其计算简图如图4-2所示

(1)格栅间隙数：设栅前水深h=0.5m,过栅流速v=0.9m/s,栅条间隙宽度b=0.006m,格栅倾角α=600，格栅数为2。

Q max 0. 652⨯sin 60

=≈109个 n =

Nbhv 2⨯0. 006⨯0. 5⨯0. 9

(2)格栅宽度：设栅条宽度S=0.01m,

B=S(n-1)+bn=0.01×(109-1)+0.006×109=1.73≈1.75m

(3)进水渠道渐宽部分的长度：设进水渠道宽B 1=1.6m,其渐宽部分的展开角α1=20

（进水渠道内的流速为0.82m/s）,

l 1=

B -B 11. 75-1. 60

=≈0.22m 2tg α12tg 20

(4)栅槽与出水渠道连接处渐窄部分的长度：

l 2=

l 10. 22

==0.11m 22

(5)通过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形断面（β=2.42，K =3），

2

⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK

b 2g ⎝⎭

4

3

0. 92⎛0. 01⎫

sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯

19. 6⎝0. 006⎭

43

=0.51m

(6)栅后槽总高度：设栅前渠道超高h 2=0.3m,

H =h +h 1+h 2=0.5+0.3+0.51≈1.3m (7)栅槽总长度：

L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+

H 1

tg 60

0. 5+0. 3

=2.41m

tg 60

=0. 22+0. 11+0. 5+1. 0+

(8)每日栅渣量：在格栅间隙为6mm 的情况下，设栅渣量为每1000m 3污水产0.07 m 3，

W =

Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400

=1. 65m 3/d＞0.2 m3/d =

2⨯1. 2⨯1000K Z ⨯1000

宜采用机械清渣。

4.1.1.4 曝气沉砂池的设计与计算

本设计采用曝气沉砂池是考虑到为污水的后期处理做好准备。建议设两组沉砂池一备一用。其计算简图如图4-3所示。具体的计算过程如下：

(1)池子总有效容积：设t=2min,

V=Q max t ×60=0.652×2×60=78 m3

(2)水流断面积：

A=

Q max 0. 652

==9.31m2 0. 07v 1

沉砂池设两格，有效水深为2.00m ，单格的宽度为2.4m 。

(3)池长：

V 78L===8.38m，取L=8.5 m A 9. 31

(4)每格沉砂池沉砂斗容量：

V 0=0.6×1.0×8.5=5.1 m

(5)每格沉砂池实际沉砂量：设含砂量为20 m3/106 m3污水，每两天排一次，

3

20⨯0. 652

⨯86400⨯2=1.13〈5.1 m3

6

10⨯2

(6)每小时所需空气量：设曝气管浸水深度为2.5 m，查表得单位池长所需空气量为28 m3/(m·h),

q=28×8.5×(1+15%)×2=547.4 m3

图4-3 曝气沉砂池计算示意图

4.1.1.5 厌氧池的设计与计算

4.1.1.5.1 设计参数

设计流量为60000 m3/d，设计为两座每座的设计流量为30000 m3/d。 水力停留时间：

T =2h 。

污泥浓度：

X =3000mg/L

污泥回流液浓度：

V 0"=

X R =10000 mg/L

4.1.1.5.2 设计计算 (1)厌氧池的容积：

V =QT =30000×2/24=2500 m3

(2)厌氧池的尺寸：

水深取为h =5,则厌氧池的面积：

V 2500A ===500 m2。

h 5

厌氧池直径：

D =

4A

π

=

4⨯500

=25 m。 3. 14

考虑0.3的超高，故池总高为H =h +0. 3=5.3 m。 (3)污泥回流量的计算 回流比计算：

R =

X

=0.42

X R -X

污泥回流量：

Q R =RQ =0.42×30000=12600 m/d

4.1.1.6 Carrousel氧化沟的设计与计算

氧化沟，又被称为循环式曝气池，属于活性污泥法的一种。见图4-4氧化沟计算示3

4.1.1.6.1设计参数

设计流量Q=30000m3/d设计进水水质BOD 5=190mg/L； COD=360mg/L；SS=200mg/L；NH 3-N=45mg/L；污水水温T =25℃。

设计出水水质BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L； TP ≤3mg/L。

污泥产率系数Y=0.55; 污泥浓度（MLSS ）X=4000mg/L;挥发性污泥浓度（MLVSS ）X V =2800mg/L; 污泥龄θc =30d; 内源代谢系数K d =0.055. 4.1.1.6.2设计计算

(1)去除BOD

氧化沟出水溶解性BOD 浓度S 。为了保证沉淀池出水BOD 浓度S e ≤30mg/L,必须控制所含溶解性BOD 浓度S 2，因为沉淀池出水中的VSS 也是构成BOD 浓度的一个组成部分。

S=Se -S 1

S 1为沉淀池出水中的VSS 所构成的BOD 浓度。

S 1=1.42(VSS/TSS)×TSS ×(1-e-0. 23⨯5) =1.42×0.7×20×(1-e-0. 23⨯5)

=13.59 (mg/L)

S=20-13.59=6.41(mg/L)

好氧区容积V 1。好氧区容积计算采用动力学计算方法。

V 1=

Y θc Q (S 0-S )

X V (1+K d θc )

=

0. 55⨯30⨯30000⨯(0. 16-0. 00641)

2. 8⨯(1+0. 055⨯30)

=10247m 3

好氧区水力停留时间：t=剩余污泥量∆X

Y

∆X=Q (S 0-S ) +Q (X 0-X 1) -QX e

1+K d θc

V 110247⨯24==8.20h

30000Q

=2096（kg/d）

去除每1kgBOD 5所产生的干污泥量=

∆X

=0.499（kgD S /kgBOD5）。

Q (S 0-S )

(2)脱氮

需氧化的氨氮量N 1。氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：

0. 124⨯769. 93⨯1000N 0==3.82(mg/L)

25000

需要氧化的氨氮量N 1=进水TKN-出水NH 3-N-生物合成所需要的氨N 。

N 1=45-15-3.82=26.18(mg/L)

脱氮量NR=进水TKN-出水TN-生物合成所需要的氨N=45-20-3.82=21.18(mg/L) 脱氮所需要的容积V 2

脱硝率q dn(t)= qdn(20)×1.08(T-20)=0.035×1.08(14-20)=0.022kg 脱氮所需要的容积:

V 2=

脱氮水力停留时间t 2:

QN r 30000⨯21. 18

==10315 m3 q dn X v 0. 022⨯2800

t 2 =

氧化沟总体积V 及停留时间t:

V 2

=8.25 h Q

V=V1+V2=10247+10315= 20562m3

t=V/Q=16.45 h

校核污泥负荷N =

QS 025000⨯0. 16

==0.083[kgBOD 5/(kgMLVSS ∙d )] XV 2. 8⨯17135

(3)氧化沟尺寸：取氧化沟有效水深为5m ，超高为1m ，氧化沟深6m 。

V

=20562/5=4112.4m 2 h

单沟宽10m ，中间隔墙宽0.25m 。则弯道部分的面积为：

2⨯10+0. 2523π()

3⨯10+3⨯0. 252A 1=+() π⨯10=965.63m

22

直线段部分的面积:

氧化沟面积为A=

A 2=A -A 1 =4112.4-965.63=3146.77 m2

单沟直线段长度：

L=

A 23146. 77

==78.67m ，取79m 。 4⨯104⨯b

进水管和出水管：污泥回流比R=63.4%，进出水管的流量为：Q 1=(1+R ) Q =1.634×

30000m /d=0.568 m /s，管道流速为v =1.0m/s。

3

3

则管道过水断面：

A=

管径d=

Q 0. 568==0.568m 2 v 1

4A

π

=0.850m, 取管径850mm 。

校核管道流速：

v=

(4)需氧量

Q

=0.94m A

实际需氧量：

AOR=D1-D 2-D 3+D4-D 5

去除BOD 5需氧量：

D 1=a "Q (S 0-S ) +b "VX =7754.03(kg/d) （其中a "=0.52，b "=0.12）

剩余污泥中BOD 5需氧量：

D 2=1. 42⨯∆X 1=1131.64(kg/d)

剩余污泥中NH 3-N 耗氧量：

D 3=4. 6⨯0. 124⨯∆X =454.57(kg/d) （0.124为污泥含氮率）

去除NH 3-N 的需氧量：

D 4=4.6×（TKN-出水NH 3-N ）×Q/1000=3450(kg/d)

脱氮产氧量：

D 5=2.86×脱氮量=1514.37(kg/d)

AOR= D1-D 2-D 3+D4-D 5=8103.45(kg/d)

考虑安全系数1. 2，则AOR=8103.45×1. 2=11344.83(kg/d) 去除每1kgBOD 5需氧量=

AOR

Q (S 0-S )

11344. 83

25000⨯(0. 16-0. 00641)

=

=2.95（kgO 2/kgBOD5）

标准状态下需氧量SOR

SOR=

AOR ∙C S (20)

α(βρC S (T ) -C ) ⨯1. 024

(T -20)

（C S （20）20℃时氧的饱和度，取9.17mg/L；T=25℃；C S(T)25℃时氧的饱和度，取 8.38mg/L；C 溶解氧浓度，取2 mg/L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.909）

SOR=

11344. 83⨯9. 17

=20764.89(kg/d) (25-20)

0. 85⨯(0. 95⨯0. 909⨯8. 38-2) ⨯1. 024

∆SOR

=5.41（kgO 2/kgBOD5）

Q (S 0-S )

去除每1kgBOD 5需氧量=

曝气设备的选择：设两台倒伞形表面曝气机，参数如下： 叶轮直径：4000mm ；叶轮转速：28R/min；浸没深度：1m ； 电机功率：210KW ；充氧量：≥2.1kgO 2/(kW·h)。

4.1.1.7二沉池的设计与计算

其计算简图如图4-5所示

4.1.1.7.1设计参数

Q max =652 L/s=2347.2 m 3/h;

氧化沟中悬浮固体浓度 X =4000 mg/L;

二沉池底流生物固体浓度 X r =10000 mg/L;

污泥回流比 R=63.4%。

4.1.1.7.2 设计计算

(1) 沉淀部分水面面积 F 根据生物处理段的特性，选取二沉池表面负荷q=0.9m3 /(m2·h), 设两座二次沉淀池 n =2.

F =Q max 2347. 22==1304(m) nq 2⨯0. 9

(2)池子的直径 D

D =4F

π=4⨯1304

π=40. 76(m)，取D =40m 。

(3)校核固体负荷G

24⨯(1+R ) QX 24⨯（1+0. 634）⨯30000⨯4000G == F 1304

=141.18 [kg/(m2·d)] (符合要求)

(4) 沉淀部分的有效水深h 2 设沉淀时间为2.5h 。

h 2=qt =0.9×2.5=2.25 (m)

(5) 污泥区的容积V

V =2T (1+R ) QX 2⨯2⨯(1+0. 634) ⨯30000⨯4000 =24⨯(X +X r ) 24⨯(10000+4000)

=1945.2 (m3)

(6)污泥区高度h 4

污泥斗高度。设池底的径向坡度为0.05，污泥斗底部直径D 2=1.6m，上部直径D 1=4.0m，倾角为60°，则：

"= h 4D 1-D 24. 0-1. 6⨯tg 60°=2.1(m) ⨯tg 60°=22

11

V 1=2)πh 1"⨯(D 12+D 1D 2+D 2

12=13.72 (m3)

圆锥体高度

""＝h 4D -D 140-4⨯0. 05＝0.9(m) ⨯0. 05＝22

V 2=

=

竖直段污泥部分的高度 ""πh 412⨯(D 2+DD 1+D 12) ⨯(402+40⨯4+42) =418.25(m3) π⨯0. 912

"""=h 4V -V 1-V 21945. 2-13. 72-418. 25==1.16(m) 1304F

"+h 4""+h 4"""=2.1+0.9+1.16=4.16(m) 污泥区的高度h 4=h 4

沉淀池的总高度H 设超高h 1=0.3m，缓冲层高度h 3=0.5m。

则 H =h 1+h 2+h 3+h 4=0.3+2.25+0.5+4.16=7.21m

取H =7.2 m

4.1.1.8接触池的设计与计算

采用隔板式接触反应池。其计算简图如图4-5所示。

水力停留时间：t=30min

12

平均水深：h =2.4m。

隔板间隔：b=1.5m。

池底坡度：3%

排泥管直径：DN=200mm。

4.1.1.8.2设计计算

接触池容积：

V =Qt =0.652×30×60=1174 m 3

水流速度：

v =Q 0. 652==0. 18 m/s hb 2. 4⨯1. 5

表面积：

Q 1174==489. 2 m2 h 2. 4

廊道总宽度：隔板数采用10个，则廊道总宽度为B=11×b=11×1.5=16.5m。 接触池长度：

F 489. 2L ===29.6m取30m 。 B 16. 5

水头损失，取0.4m 。 F =

13

② 室外排水管坡度规范一般是多少.标准是什么

1、坡度规范：根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）第4.2.10条规定，排水管道的最小管径与相应最小设计坡度的规定取值是：污水管最小管径d300mm/相应最小设计坡度塑料管0.002、其他管0.003。雨水管最小管径d300mm/相应最小设计坡度塑料管0.002、其他管0.003。

2、标准：室外排水管坡度一般来说，在最大坡度的设置是没有具体的规范标准要求的，因为室外排水管坡度的设置也是有众多的影响因素，管道的材质、管径的大小、流速的大小等各个方面都影响排水管坡度的设置。

(2)污水处理厂的坡度是多少扩展阅读：

排水管的性能特点

1、排水安全性

孔口位于波谷，由于波峰和过滤织物双向作用，孔口不易堵塞，保证了透水系统畅通。

2、耐腐蚀性

与软式弹簧排水管相比，塑料不易锈蚀。

3、强度及易弯曲

独特的双波纹结构有效的提高了产品的外压强度，排水系统不会受外界压力变形而影响排水效果。

4、经济型

与同口径其它排水管相比较，其售价较低。

排水管的主要用途

1、高速公路纵向、横向排水及透水；

2、 高速公路各种档土墙背面及边沟垂直、水平排水；

3、 隧道、地下道之排水；

4、市政工程、净水厂、污水厂、垃圾场等给排水；

5、高尔夫球场、运动场、公园等休歇绿地之排水；

6、 山坡地开发边坡水土保持；

7. 整地工程之地下排水；

排水管产品技术

1、垂直加压至外径的40%，立即卸荷，试样不破裂，不分层。

2、温度在0℃，高度1M的条件下，用重量为1Kg的重锤，冲击10次，应九次以上无开裂。

3、内壁均匀光滑，透水孔均匀地打在波谷高度的1/2以下，打在波谷高度1/2以上的孔数不大于总数的10%。

4、透水面积≥45cm2/M。

5、纵向回缩率≤3.0%。

6、弯曲度%≤2。

7、环刚度≥6.3KN/ m2

参考资料：网络-排水管

③ 污水处理厂构筑物之间管的水力坡度为多少

电镀污水处理厂高的达万元/吨，低的仅有数百元/吨。生活污水处理的投资量应该在数百元/吨

④ 污水管室外覆土深度不够怎么办最长污水管200米，顶板上覆土共700，光考虑坡度就吃掉600的覆土。请指点！

室外覆土首先要满足覆土要求，我不知道你的项目在什么地方，北回方基本都要考虑冻土层厚答度，管道防冻要埋在冻土层以下，为了满足这一要求，只能往深处挖，看的出来，你应该考虑的是千分之三的坡度。其实管道布置及走向，污水处理厂初期设计的时候就应该考虑在内，如果污水处理厂区面积较大，存在高程差，水的流向应该顺应高程差，即水流的末端构筑物应该建在比较低洼的地方 ，这样就可以少挖土而达到自流的目的。

⑤ 市政排水的坡度是多少

市政排水一般的坡度在千分之一到千分之三之间。横向陡坡不得陡于1:6。

具体要通过水力计算。小于千分之一，排水坡度太小流速太低，如果坡度太大，坡降比较厉害。

千分之三的坡度，一公里埋深就要增加3米，从最浅处埋深1米计算，一公里后埋深就是4米了，两公里后就是埋深7米。

千分之三的坡度埋深就增加的很厉害。如果管道埋深很深就会增加施工困难，另外还造成无法接入附近的河道和其他管道，在一定距离必须设置泵站提升水位后再行排放。

宽度大于3 m且表面未采用铺面封闭的中央分隔带排水时，将降落在分隔带上的表面水汇集在分隔带中央低洼处，并通过纵坡排流到泄水口或横穿路界的桥涵水道中。

分隔带的横向陡坡不得陡于1:6；分隔带的纵向排水坡度。在过水断面无铺面时不得小于0.25%，在过水断面有铺面时不得小于0.12%。

(5)污水处理厂的坡度是多少扩展阅读

市政道路排水要求规定：

1、对城市中大的交叉口、广场、停车场、下行立交道面、快速路和高速干道，情况比较特殊，积水后影响较大，道路排水具有更大的重要性，必须妥善处理，及时排除径流。

2、广场、停车场、下行立交道面、快速路、高速干道如有条件形成独立的排水系统，可采用较附近地区为大的设计暴雨重现期。

3、当地下水位过高并影响路基稳定和强度，以及在寒冷地区可能引起道路冻害问题时，如路基受到限制而不可能提高，需采取相应降低地下水位的工程措施和考虑稳定的路面结构组成。

⑥ 市政道路排水坡度是多少

市政排水一般的坡度在千分之一到千分之三之间。
一般来说小于千分之一，排水坡度太小流速太低，如果坡度太大，坡降比较厉害。 所以千分之三的坡度埋深就增加的很厉害。
纵坡横坡一般都是根据实际情况确定,大小不一.山路,和城市道路都不同.普通城市道路一般中线高程设计为平坡（路边则设置锯齿形边沟坡度一般不小于千分之三）；中线高程设计纵坡的话则不需要设锯齿形边沟,纵坡不小于千分之一。
。具体要通过水力计算。一般来说小于千分之一，排水坡度太小流速太低，如果坡度太大，坡降比较厉害。比如千分之三的坡度，一公里埋深就要增加3米，从最浅处埋深1米计算，一公里后埋深就是4米了，两公里后就是埋深7米。所以千分之三的坡度埋深就增加的很厉害。如果管道埋深很深就会增加施工困难，另外还造成无法接入附近的河道和其他管道，在一定距离必须设置泵站提升水位后再行排放。

⑦ 污水管直径300得坡度是多少

一、排水管坡度规范规定标准坡度
1、不管是建筑物的室内还是室外，排水管都是非常重要的，排水管的坡度设计也会直接影响到室内与室外排水的流畅性，所以排水管坡度会影响到日常的生活用水。

排水管坡度

2、因为排水过程本身是没有压力的，所以管道布置与地面铺地砖的时候必须要留有一定的坡度，坡度要控制在0.5-1%左右，留坡度的时候排水管最低端要与主排水管连接。

3、根据排水的需要，还要设置次排水管，要求使用规格是100MM的PVC管，所有支排水管的最低端都要与次排水管连接，支排水管的使用规格是50MM的PVC管。

二、排水管坡度怎么计算

1、室内排水管的坡度一般是不采用计算的方法的，因为这个计算过程是非常复杂的，所以都采取定值，比如50毫米的排水管道坡度是3.5%。

2、排水管坡度与管道的材质也是有关系的，如铸铁管的坡度要大于塑料管，因为有摩擦系数的问题。

3、另外还可以根据排水管所埋地的水平距离算出排水管底端的深度，然后根据室外排水设计规范中的规定，排水管道的最小管径与生意人最小设计坡度的规定取值是污水管最小管径D300MM/相应最小设计坡度。

三、排水管坡度i=0.026是什么
1、排水管坡度i=0.026的意思是管道每前进1米，高度下降26毫米，也就是排水管道水平向前1米，管口高度下降26毫米。

排水管坡度
2、地表单元陡缓的程度通常把坡面的垂直高度h和水平方向的距离l的比叫作坡度，用字母i来表示。

3、在给排水系统图中管道坡度i=0.026，即每前进1米，不是升高26毫米，而是降低26毫米，因为水是向下流的，只有降低高度，水才可以顺畅的流出去。

4、给排水系统图中管道坡度i与斜皮的坡度i是有些不一样的，斜坡的坡度i是上升，给排水管道不是上升，而是下降。

5、坡度的表示方法有百分比法、度数法、密位法及分数法这四种，其中最常用的方法就是百分比法与度数法。坡度对于地表来说，是单元陡缓的程度，一般把坡面的垂直高度与路程的比值叫作坡度。

⑧ 为防止倒灌现象，化粪池进水管和出水管的坡度应该怎样设计

化粪池前排管长度规范没定死，但要考虑：
1、坡度；
2、管径。
总的原则，能流专到化粪池即可，不考虑臭气

粪池前属的管道坡度不小于0.006 至于池前管道长度，对于小区来说是不存在问题的，环保局规定在污水处理厂5公里以内的建筑可以不用设计化粪池，直接排入市政管网，其实也是限制了化粪池前的管道长度

如果按照居住小区设计规范做成7%的坡度，实在太大了。根据工程现状来，有条件就做大点。

原则上HC前的污水管长度应尽可能短，因此HC的位置确定很关键，应综合考虑地势高差和总平条件等因素后，争取各支线的长度尽可能平衡。必要时可拆分HC容量，尽管造价会有所增加，但可避免HC前的污水管过长可能导致的固液离析，造成堵塞。一般情况下，使用塑料等水力特性较好的管材，HC前的污水管长度控制在100m以内为宜。